Проектирование систем очистки выбросов цеха литья пластмасс
|Соединения фтора |Na2C03, NaOH, Са(ОН)2 |
|HF, SiF4 | |
Требования, которым должна удовлетворять абсорбционная аппаратура,
вытекают из физического представления явлений массопереноса в системах газ
- жидкость. Так как процесс массопереноса протекает на поверхности раздела
фаз, то в конструкциях аппаратов необходимо ее максимально развивать.
Для поверхностных абсорберов характерным является конструктивно
образованная поверхность, по которой в пленочном режиме стекает абсорбент
(жидкость). Наиболее распространенной конструкцией таких противоточных
абсорберов являются хорошо известные насадочные. В качестве насадки
применяют кольца Рашига, кольца Палля, седла Берля и другую насадку.
Насадочные аппараты сложны, так как необходимо создать опорную решетку,
оросители, обеспечить эффективное улавливание капель абсорбента.
В распиливающих абсорберах межфазная поверхность образуется мелкими
каплями путем дробления, распыления жидкости. В объеме аппарата с помощью
форсунок создаются капли, контактирующие с газовым потоком.
В механических абсорберах жидкость распыляется в результате подвода
извне механической энергии, например, вращения валков или специальных
распылителей. Эти конструкции достаточно сложны.
В поверхностных и распыливающих абсорберах сплошной фазой является
газ, а распределенной - жидкость. В барботажных абсорберах в сплошном
потоке жидкости распределяется газ, что достигается на так называемых
тарелках. Режим, в котором работают такие абсорберы, называют барботажным.
При создании промышленных систем очистки газов абсорбционными
методами необходимо различать схемы с одно- и многократным использованием
абсорбента. В последней схеме абсорбция сочетается с десорбционными
процессами. Однократное использование абсорбента характерно для процессов с
низкой стоимостью поглотителя или когда после поглощения образуется готовый
(целевой) продукт. Так как в очищаемом газе содержится незначительное
количество улавливаемого компонента, то осуществляется циркуляция
абсорбента, но без его регенерации.
Расчет процессов абсорбции основывается на материальном балансе, из
которого определяют расходные параметры по абсорбенту и размеры аппаратов.
Объем очищаемого газа Gi известен, известна также и начальная концентрация
поглощаемого компонента в газовом потоке yi и в абсорбенте, подаваемом на
очистку, x1. Необходимо знать конечную концентрацию x2 абсорбента, то есть
степень насыщения потока абсорбента L поглощаемым компонентом. Тогда
количество поглощаемого компонента Gk определяют по формуле:
[pic]
где у2 - концентрация компонента в отходящем газовом потоке. Общее
уравнение материального баланса имеет вид:
[pic]
Конечное содержание поглощаемого компонента у2 в газовом потоке
должно быть согласовано с равновесной концентрацией его в жидкости, которую
определяют по формуле:
[pic]
где Хг* - равновесная концентрация компонента в жидкости,
отвечающая его содержанию в газовой фазе у2; т - константа фазового
равновесия (константа Генри).
Определение эффективности реальных аппаратов должно быть основано
на кинетических закономерностях процессов массопередачи, что можно записать
через скорость растворения газа в жидкости за время через поверхность
контакта фаз F, м2:
[pic]
Каждая из независимых переменных (К - коэффициент массопередачи и А
- движущая сила процесса) зависит от многих параметров (технологических
режимов, конструкций аппаратов) и может измеряться в различных единицах.
Широко применяют выражение для коэффициента массопередачи Ks как отношение
его к площади поверхности контакта фаз или к площади насадки, тарелки. Если
при этом движущая сила выражена через дельта, кг/м3, то единица измерения
Ks - м/с.
Коэффициент массопередачи относят также к объему аппарата, получая
объемный коэффициент массопередачи Кv, с-1 или ч-1:
[pic]
где а - удельная поверхность контакта фаз.
Так как интенсивность переноса массы в газовой фазе (частный
коэффициент массоотдачи вг) и в жидкой (частный коэффициент массоотдачи рж)
различна, то значение (г и (ж определяют по разным зависимостям, и их
соотношение для различных процессов также различно. Тогда выражение общего
коэффициента массопередачи через частные имеет вид:
[pic]
Соотношение между 1/(г и 1/m(ж позволяет определить долю
сопротивления в газовой и жидкой фазе в зависимости от т, зависящей от
абсорбента, степени его насыщения, температуры и др.
Значения (г и (ж находят по экспериментальным зависимостям,
рекомендуемым для определенных конструкций массообменных аппаратов.
В случае прямолинейной равновесной зависимости и постоянства рг и
pж по высоте абсорбера количество переданной массы
[pic]или
[pic]
Последнее выражение называют числом единиц переноса. По аналогии с
записью коэффициентов массопередачи можно записать
[pic]
где Nг и Nж - число единиц переноса в газовой и жидкой фазах
соответственно.
Число единиц переноса через объемные коэффициенты массопередачи:
[pic]
где Van - объем аппарата; S - площадь поперечного сечения; Н -
высота аппарата.
Тогда высота аппарата
[pic]
причем G/(Kv) отвечает высоте аппарата, для которого число единиц
переноса равно единице и называется высотой единицы переноса.
Число единиц переноса N можно определить графически. Площадь,
ограниченная кривой на таком графике, соответствует общему числу единиц
переноса, а угол ее наклона позволяет определить константы b и к.
Существенным недостатком сорбционных методов очистки (абсорбционных
и адсорбционных) выбросных газов является необходимость многократной
регенерации поглощающих растворов или частичной замены твердого сорбента,
что значительно усложняет технологическую схему, увеличивает капитальные
вложения и затраты на эксплуатацию.
Комбинированные методы и аппаратура очистки газов
Комбинированные методы и аппаратура очистки газов являются весьма
экономичными и наиболее высокоэффективными. Рассмотрим конструкции
аппаратов и технологическую схему очистки на примере очистки запыленного
воздуха и газов стекольного производства.
Для обеспыливания процессов сушки, измельчения, просеивания,
смешивания и транспортирования сырьевых материалов разработан
гидродинамический пылеуловитель ГДП-М (рисунок 6.14) производительностью по
очищаемому воздуху от 3000 до 40000 м3/ч. Принцип работы аппарата основан
на барботаже запыленного воздуха (газа) через слой пены, образующейся на
газораспределительной решетке. Решетка при этом погружена в пылесмачивающую
жидкость. Запыленный газ поступает в подрешеточное пространство и, вытеснив
на решетку часть воды, образует на ней слой высокотурбулентной пены. Пройдя
через отверстия, газ очищается от пыли в момент контакта с пылесмачивающей
жидкостью. Очищенный газовый поток поступает в центробежный
каплеотделитель, а затем выбрасывается в атмосферу. Пылеуловитель имеет
следующие характеристики:
|Производительность, м3/ч |3000-40000 |
|Удельная нагрузка по газу, м3/(м2ч) |6500 |
|Гидравлическое сопротивление. Па |1400-1900 |
|Температура очищаемых газов, °С |до 300 |
|Расход воды на очистку 1000 м3 газа, |15-50 |
|л |2,5 |
|Установочный объем, м3 |120 |
|Масса, кг | |
Аппарат ГДП-М максимальной эффективностью обладает на второй
ступени очистки (после циклонов) газов от мелкодисперсной пыли.
[pic]
1 - входной патрубок; 2 - газораспределительная решетка; 3 -
корпус; 4 -каплеотделитель; 5 - выходной патрубок; 6 -
регулятор подачи воды; 7 - разгрузочное
устройство.
Рисунок 6.14 - Гидродинамический пылеуловитель ГДП-М:
[pic]
1 - железнодорожный вагон; 2 - приемный бункер; 3 - щековая
дробилка;
4 - элеватор; 5 - сушильный барабан; б - дробилка; 7 - ситобурат;
8 - ленточный конвейер; 9 - отстойник; 10 - бункер сырья; 11 -
весы:
12 - смеситель шихты; 13 - бункер шихты; 14 - дюбель; 15 - циклон
ЦН-15;
16- пылеуловитель ГДП-М.
Рисунок 6.15 - Схема очистки технологических выбросов
На рисунке 6.15 показан один из вариантов принципиальной схемы
комплексной очистки технологических выбросов составных цехов (дозировочно-
смесительных отделений). Уловленная циклоном пыль возвращается в расходный
бункер соответствующего сырьевого материала. Шлам, образующийся при работе
мокрого пылеуловителя, отстаивается и высушивается, после чего может
использоваться как добавка к шихте после соответствующей корректировки ее
состава. Осветленная вода из отстойника возвращается для повторного
использования в пылеуловитель.
6.2 Обоснование выбора методов и технологической схемы
очистки выбросов цеха литья пластмасс от вредных примесей
Произведя расчеты выбросов цеха литья из пластмасс в разделе 4.1
настоящего дипломного проекта, были установлены качественные и
количественные параметры вредных веществ в выбросах при литье пластмасс
(таблица 4.1).
Сравнив данные расчетов выбросов за 2002 год и предельно-допустимые
выбросы, установленные для цеха при разработке проекта ПДВ для предприятия,
выяснилось, что превышение ПДВ происходит по валовым выбросам пыли
органической:
- пыль полиамида в 5 раз;
- пыль полипропилена в 12 раз;
- пыль полистирола – 8 раз.
Превышение ПДВ по газовым выбросам незначительно, поэтому
разработка и внедрение систем очистки газов не представляется необходимой.
Рассмотрев различные способы очистки промышленных выбросов и на
основании выше приведенных данных, учитывая небольшие масштабы производства
предлагается в цехе литья из пластмасс установить новые сети принудительной
воздушной вентиляции (включая, местные отсосы на рабочих местах) с
установкой циклона, типа ЦОЛ.
Эффективность циклона ЦОЛ составляет 70 – 85 % [ , стр.48].
После очистки концентрация пыли в выбросах цеха снизится и будет
находится в пределах показателя ПДВ или будет превышать его незначительно.
6.3 Описание технологической схемы очистки выбросов
цеха литья пластмасс
В цехе литья пластмасс основными источниками загрязнения
атмосферного воздуха являются термопластавтоматы в количестве 12 штук и
сушильные шкафы, в которых ведется подготовка материала к переработке.
Исходя из многочисленности оборудования, его расстановки на
территории цеха, целесообразнее было разделить воздухопроводы на 2 сети,
расположенные на 3 метрах над уровнем пола цеха.
Процесс движения воздуха осуществляет вентилятор, подобранный по
расходу воздуха в сети и ориентировочному давлению вентилятора.
Загрязненный воздух от термопластавтомата удаляется через вытяжной
зонт установленный в зоне впрыска ротора инжекции и по сети воздухопровода
тангенциально попадает через входную трубу циклона в его корпус.
В результате действия центробежных сил частицы пыли перемещающиеся
в пристенную область корпуса циклона, участвуют в нисходящем вращательном
движении газового потока и вместе с частью газов попадают через
пылевыпускное отверстие в бункер циклона. В бункере циклона частицы пыли
отделяются от газов под действием сил инерции, возникающих из-за того, что
газы изменяют направление своего движения на 1800. После этого часть газов,
попавшая в бункер циклона, возвращается в корпус циклона через центральную
часть пылевыпускного отверстия, образуя восходящий вращательный вихрь.
Очищенные газы удаляются из корпуса циклона через выхлопную трубу.
К нижней части бункера присоединяется пылевой затвор, при помощи
которого происходит удаление массы пыли из аппарата.
6.4 Подбор и расчет технологического оборудования
Вентиляционную систему из-за многочисленности источников выбросов
загрязняющих веществ целесообразнее разделить на две сети для повышения
эффективности очистки вентсистемы от загрязняющих веществ.
6.4.1 Подбор и расчет технологического оборудования
сети №1 вентсистемы цеха литья из пластмасс
Участок АБ
По расходу воздуха Q, скорости воздушного потока V, по номограмме [
, стр.322], определяем диаметр воздухопровода Д:
Q = 1800 м3/ч
Vрек = Vфакт = 9 м/с
Дрек = 200 мм
Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( b – Д) / (2 tg (/2), мм
(6.22)
где: b - наибольший длина стороны конфузора, мм;
Д – фактический диаметр воздухопровода, мм;
( - угол раскрытия конфузора; принимаем ( = 600
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 256,5 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1:
( х ( х n х Д
Lо = -----------------, мм
(6.23)
1800
где: - угол поворота отвода;
Rк
n = ----- = 1 (3 ( 2
(6.24)
Д
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: ( = 900
Lо2 = Lо1, т.к. (1 =(2 = 900
Lо2 = 879,2 мм
4 Общая длина участка АБ – LАБ:
LАБ = Lк + 1150 + Lо1 + 2200 + Lо2 + 2750 =
256,5 + 1150 + 879,2 + 2200 + 879,2 + 2750 = 8114,9
мм = 8,12 м
5 Сопротивление участка - (АБ:
(АБ = (к + (о1 + (о2 + (Тп
а) (к: Lк/Д = 256,5 / 280 = 0,9 ( 1 по [ , стр. 332]: (к = 0,11
б) (о1: (1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о1 = 0,15
в) (о2: (2 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о2 = 0,15
г) (Тп: VБб / VАБ = 9,7 / 9,8 ( 1 ДАБ / ДБб = 280 / 250 ( 1, по [
, стр.330]:
(Тп=0,45
(АБ = 0,11 + 0,15 + 0,15 + 0,45 = 0,86
6 Потери давления на участке АБ – НАБ:
НАБ = LАБ х R + (АБ х Ндоп, Па
(6.25)
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,69 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НАБ = 8,12 х 2,69 + 0,86 х 53,08 = 67,49 Па
Участок Бб:
Q = 1450 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 250 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 250) / (2 tg 60/2) = 217,4 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: ( = 900
3,14 х 90 х 2 х 250
Lо1 = -------------------------- = 785 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: ( = 600
3,14 х 60 х 2 х 250
Lо2 = -------------------------- = 523,3 мм
1800
4 Общая длина участка Бб – LБб:
LБб = Lк + 1030 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
217,4 + 1030 + 785 + 2200 + 523,3 = 4755,7 мм = 4,76 м
5 Сопротивление участка - (Бб:
(Бб = (к + (о1 + (о2 + (Тб
а) (к: Lк/Д = 217,4 / 250 = 0,86 ( 1 по [ , стр. 332]: (к = 0,11
б) (о1: (1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о1 = 0,15
в) (о2: (2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о2 = 0,12
г) (Тб: VБб / VАБ = 9,7 / 9,8 ( 1 ДАБ / ДБб = 280 / 250 ( 1, по [
, стр.330]:
(Тб=0,15
(Бб = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,15 = 0,53
6 Потери давления на участке Бб – НБб:
НБб = LБб х R + (Бб х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3,64 Па/м
Ндоп = 53,08 Па
НБб = 4,76 х 3,64 + 0,53 х 53,08 = 45,46 Па
Участок БВ:
Q = 1800 + 1450 = 3250 м3/ч
Vрек = 9,5 м/с Vфакт = 9,7 м/с
Дрек = Дфакт = 355 мм
1 Общая длина участка БВ – LБВ:
LБВ = 2000 мм = 2 м
2 Сопротивление участка - (БВ:
(БВ = (Тп
а) (Тп: VВв / VБВ = 9,9 / 9,7 = 1,02 ( 1
ДБВ / ДБб = 355 / 280 = 1,26 ( 1,3 , по [ , стр.330]:
(Тп=0,2
(БВ = 0,2
3 Потери давления на участке БВ – НБВ:
НБВ = LБВ х R + (БВ х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 2,57 Па/м
Ндоп = 57,72 Па
НБВ = 2 х 2,57 + 0,2 х 57,72 = 16,684 Па
Участок Вв:
Q = 1800 м3/ч, по номограмме:
Vрек = 9 м/с Vфакт = 9,9 м/с
Дрек = 200 мм Дфакт = 280 мм
1 Длина конфузора Lк:
Lк = ( 500 – 280) / (2 tg 60/2) = 256,5 мм
2 Длина отвода 1 – Lо1: ( = 900
3,14 х 90 х 2 х 280
Lо1 = -------------------------- = 879,2 мм
1800
3 Длина отвода №2 – Lо2: ( = 600
3,14 х 60 х 2 х 280
Lо2 = -------------------------- = 586,13 мм
1800
4 Общая длина участка Вв – LВв:
LВв = Lк + 1050 + Lо1 + 2200 + Lо2 =
256,5 + 1050 + 879,2 + 2200 + 586,13 = 4971,83 мм =
4,97 м
5 Сопротивление участка - (Вв:
(Вв = (к + (о1 + (о2 + (Тб
а) (к: Lк/Д = 256,5 / 280 = 0,9 ( 1 по [ , стр. 332]: (к = 0,11
б) (о1: (1 = 900 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о1 = 0,15
в) (о2: (2 = 600 Rк = 2Д, то по [ , стр.329]: (о2 = 0,12
г) (Тб: VВв / VБВ = 9,9 / 9,7 ( 1 ДБВ / ДВв = 355 / 280 ( 1,3 ,
по [ , стр.330]:
(Тб=0,34
(Вв = 0,11 + 0,15 + 0,12 + 0,34 = 0,72
6 Потери давления на участке Вв – НВв:
НВв = LВв х R + (Вв х Ндоп, Па
где: R и Ндоп – находятся по номограмме: R = 3 Па/м
Ндоп = 60,04 Па
НВв = 4,97 х 3 + 0,72 х 60,04 = 58,14 Па (Вв = 0,11 + 0,15 + 0,12 +
0,34 = 0,72
Участок ВГ
Q = 3250 + 1450 = 4700 м3/ч
Vрек = 10 м/с Vфакт = 10,4 м/с
Дрек = Дфакт = 400 мм
1 Общая длина участка ВГ – LВГ:
LВГ = 3200 мм = 3,2 м
2 Сопротивление участка - (ВГ:
(ВГ = (Тп
а) (Тп: VГг / VВГ = 9,7 / 10,4 = 0,93
ДВГ / ДГг = 400 / 250 = 1,6, по [ , стр.330]: (Тп=0,27
(ВГ = 0,27
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13
|