Курсовая работа: Оценка теплового состояния точек основного металла при однопроходной с полным проплавлением сварки двух листов в стык

Курсовая работа: Оценка теплового состояния точек основного металла при однопроходной с полным проплавлением сварки двух листов в стык

Министерство образования и науки Украины

Приазовский государственный технический университет

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовой работе по курсу "Термодинамика и тепловые процессы при сварке"

Тема: Оценка теплового состояния точек основного металла при однопроходной с полным проплавлением сварки двух листов в стык

Мариуполь, ПГТУ, 2010 г.

Содержание

1. Задание

2. Характеристика основного металла

3. Обоснование и выбор условной расчетной схемы процесса

4. Расчет и построение термических циклов точек основного металла

5. Расчет максимальных значений температуры

6. Построение изохрон

7. Построение изотерм температурного поля

8. Расчет мгновенной скорости охлаждения при данной температуре

9. Время пребывания точек основного металла при температуре, выше заданной

Заключение

Список использованной литературы

Приложения

Реферат

Курсовая работа содержит: ____ страниц машинописного текста, 9 рисунков, 8 таблиц, 5 приложений, 8 литературных источников.

Овладение методами тепловых расчетов при автоматической сварке под слоем флюса и построение температурного поля, возникающего вокруг источника тепла в свариваемых изделиях в виде бесконечного тела. Рассчитываются максимальные значения температуры, изотерм температурного поля, мгновенная скорость охлаждения при данной температуре, времени пребывания точек основного металла при температуре выше заданной; построение изохрон и изотерм температурного поля.

Оценить тепловое состояние точек основного металла при однопроходной с полным проплавлением сварке двух листов в стык.

Исходные данные:

1.  Ток сварки: I = 220 А;

2.  Напряжение на дуге: V = 25 В;

3.  Скорость сварки: 20 м/ч ≈ 0,56 см/с;

4.  Марка металла свариваемых пластин: Ст5Гпс;

5.  Толщина свариваемых пластин: δ = 5 мм = 0,5 см;

6.  Вид сварки: автоматическая электродуговая сварка под слоем флюса;

7.  Исследуемые точки: у1 = 1 см = 10 мм, у2 = 2 см = 20 мм, у3 = 3 см = 30 мм.

Рис.1.1 - Схема однопроходной сварки встык двух пластин (m, n - свариваемые образцы; δ - толщина образцов; XOY - неподвижная система координат неподвижных точек; X’O’Y’ - подвижная система координат источника тепла; l = δ - линия выделения тепла (источника тепла), толщина свариваемых пластин; 1,2,3 - исследуемые точки, термопары в них устанавливаются с обратной стороны пластины в среднем ее сечении; qx, qy - тепловые потоки от источника тепла)

Требуется:

1.  Рассчитать максимальные значения температуры.

2.  Рассчитать и построить изотермы температурного поля.

3.  Рассчитать и построить изохроны температурного поля.

4.  Вычислить мгновенную скорость охлаждения при данной температуре.

5.  Расчет времени пребывания точек основного металла при температуре выше заданной.

Ст5гпс - сталь конструкционная углеродистая обыкновенного качества.

Химический состав:

Табл.2.1 - Химический состав в % материала Ст5Гпс

Температура плавления: 1500°С;

Объемная (полная) теплоемкость: cγ = 4,74 Дж/ (см3 ∙ К);

Коэффициент температуропроводности: a = 0,085 см2/с;

Коэффициент теплопроводности: λ = 0,4 Вт/ (см ∙ К).

Все выше указанные данные взяты из приложения 1.

Повышенное содержание углерода ухудшает свариваемость стали Ст5Гпс, так как оно снижает стойкость металла шва к образованию кристаллизационных трещин и делает возможным появление в околошовной зоне малопластичных структур и холодных трещин.

Усиление чувствительности швов к кристаллизационным трещинам объясняет тем, что углерод повышает степень дендритной неоднородности распределения серы и способствует выделению ее по границам кристаллитов в виде легкоплавких сульфидных включений, увеличивающих ТИХ. Чтобы получить качественный шов, следует снизить содержание углерода в нем за счет применения соответствующих сварочных материалов и уменьшение доли основного металла в наплавленном. Необходимую же равнопрочность шва основному металлу получают дополнительным легированием элементами, упрочняющими феррит (марганец и кремний).

Повышенное содержание углерода в облегчает возможность появления мартенсита в околошовной зоне. Для углеродистого мартенсита характерны высокая твердость и хрупкость, объясняемые пластинчатой формой его строения. Протекающее же при низких температурах (менее 350°С) мартенситное превращение резко повышает уровень внутренних напряжений.

Чтобы предотвратить образование малопластичных и хрупких структур при сварке, следует замедлять охлаждение металла, регулирую режим сварки, а если необходимо, предварительно подогревать изделие. Для обеспечения высокой деформационной способности сварного соединения и его равнопрочности с основным металлом после сварки назначают термическую обработку (закалку с отпуском, нормализацию).

При нагреве до температур горячей деформации включения эвтектики сообщают стали хрупкость, а при некоторых условиях могут даже плавиться и при деформировании образовывать надрывы и трещины. Марганец устраняет красноломкость, так как сульфиды марганца не образуют сетки по границам зерен и имеют температуру плавления около 1 620°С, что выше температуры горячей деформации. Вместе с тем, сульфиды марганца, как и другие неметаллические включения, также снижают вязкость и пластичность, уменьшают усталостную прочность стали.

Рис.3.1 - Условная расчетная схема процесса однопроходной сварки встык с полным проплавлением двух пластин: (m, n - свариваемые образцы; δ - толщина образцов; XOY - неподвижная система координат неподвижных точек; X’O’Y’ - подвижная система координат источника тепла; l = δ - линия выделения тепла (источника тепла), толщина свариваемых деталей)

Поскольку заданно полное проплавление, тело прогревается равномерно по всей толщине и температура по оси Z между ограничивающими поверхностями одинакова. Наличие двух параллельных поверхностей, ограничивающих распространение теплового потока, с постоянной температурой между ними является признаком "пластины". Следовательно, расчетной схемой нагреваемого тела будет "пластина". При полном проплавлении, тепло равномерно выделяется из условной линии 0’ и свободно распространяется в теле по осям x’ и y’. Это значит, что источник тепла "линейный". Скорость сварки, т.е. скорость движения источника тепла составляет 20 м/ч. По этому по характеру перемещения источник тепла является "быстродействующим".

Оценку теплового состояния основного металла будем производить во время выполнения сварки. Следовательно, по времени действия источник тепла "непрерывно-действующий".

Полная формулировка условий расчетной схемы имеет вид: "линейный, быстродвижущийся, непрерывно-действующий источник тепла в пластине".

В данном случае температура термического цикла рассчитывается по формуле:

 (3.1)

где: qu - эффективная тепловая мощность дуги, Вт;

λ - коэффициент теплопроводности, Вт/ (см ∙ К);

d - толщина свариваемых листов, см;

v - скорость сварки, см/с;

 - коэффициент температуропроводности, см2/с;

 - коэффициент температуроотдачи, 1/c;

сg - общая теплоемкость, Дж/ (см3 ∙ К);

t - время, отсчитываемое от момента прохождения дугой плоскости, в которой находится исследуемая точка, с;

y - координата исследуемой точки, см.

Все расчеты выполняем на ЭВМ с использованием табличного редактора Microsoft Excel. Результаты расчета приведены в приложении 5.

Термическим циклом данной точки называется изменение ее температуры во времени.

Рис.4.1 - Термические циклы точек свариваемых пластин, различно удаленных от оси шваь(у1 = 1 см, у2 = 2 см, у3 = 3 см)

Максимальную температуру точек, находящихся на расстоянии от оси шва при действии линейного быстродвижущегося непрерывнодействующего источника тепла в пластине определяется по формуле:

где: qu - эффективная тепловая мощность дуги, Вт;

d - толщина свариваемых листов, см;

v - скорость сварки, см/с;

 - коэффициент температуропроводности, см2/с;

 - коэффициент температуроотдачи, 1/c;

сg - общая теплоемкость, Дж/ (см3 ∙ К);

y - координата исследуемой точки, см.

Табл.5.1 - Максимальные значения температуры точек, различно удаленных от оси шва

На основании полученных данных (табл.5.1), построена кривая максимальных значений температуры точек.

Рис.5.1 - Максимальные значения температуры точек, различно удаленных от оси шва

Из графика видно, что по мере приближения к продольной оси шва максимальная температура быстро возрастает и становятся выше температур металла. Такие температуры являются фиктивными.

Изохрона - кривая, показывающая распределение температуры в теле по направлению, в конкретный момент времени.

Табл.6.1 - Значения температуры точек в заданный момент времени

Используя данные табл.6.1., строим изохронны температурного поля (приложение 6).

Страницы: 1, 2, 3