Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
8.3.3) По значениям шагов для
пароперегревателя и диаметру труб находим эффективную толщину излучающего слоя:
8.3.4) Площадь живого сечения для прохода
газов на входе и выходе определяют по формуле:
F = a ·b – d·z1· lпр = 1,68·5,2 – 68·0,032·1,55 = 5,363
(м2);
Площадь живого сечения
для прохода пара:
8.4)
Составляем
таблицу исходных данных поверочно-конструкторского теплового расчёта
пароперегревателя:
Наименование величин
|
Обознение
|
Размерность
|
Величина
|
Температура газов до
пароперегревателя
|
uф²
|
0С
|
998,4
|
Температура газов за
пароперегревателя
|
uпе²
|
0С
|
601,52
|
Температура в состояния насыщения
|
tн
|
0С
|
256,23
|
Температура перегретого пара
|
tпе
|
0С
|
440
|
Средний удельный объём пара
|
uср
|
м3/кг
|
0,062615
|
Конвективное восприятие
|
Qkпе
|
ккал/кг
|
1886,41
|
Объёмы газов на выходе из топки
при aсрпе
|
Vг
|
м3/кг
|
12,721
|
Объёмная доля водяных паров
|
rH2O
|
-
|
0,1202
|
Объёмная доля трёхатомных газов
|
rRO2
|
-
|
0,2445
|
Средний удельный объём
пара находят по удельным объёмам пара в состоянии насыщения и перегретого пара:
Все остальные величины
определены ранее.
8.5)
Коэффициент
теплопередачи определяют для пароперегревателя в целом по средним значениям
необходимых величин из таблиц.
Коэффициент теплопередачи от газов к стенке для всех
схем пароперегревателей определяют по формуле:
8.5.1)Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для
всех схем пароперегревателей определяют по формуле:
Где aк - коэффициент теплоотдачи конвекцией;
a¢л - коэффициент теплоотдачи излучением
газового объёма в трубном пучке; y - коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1.
Для определения aк - коэффициента теплоотдачи конвекцией
от газов к стенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:
При поперечном омывании
шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый
к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме:
aн=80 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сz=1; Сф=0,98; Сs=1; Þ aк = aн×Сz×Сф×Сs = =80×1×0,98×1 = 78,4
ккал/м2×ч×оС;
Для нахождения aл используем номограммы и степень черноты продуктов горения
‘a’:
Для незапылённой
поверхности k×p×S = kг×rn×S×p, где р = 1кгс/ см2; rn=0,2445;
рn×S = rn×S = 0,2445×0,119 = 0,0291.
По номограмме находим kг = 3,34; Þ
Для пользования
номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой
поверхности нагрева:
tз = tпеср + (80¸100) = 348,12 + 90 = 438,12 оС;
По номограмме находим Сг
= 0,95; aн = 130 ккал/м2×ч×оС; Þ aл = aн×а×Сг = 130×0,95×0,0926 =
= 11,437 ккал/м2×ч×оС;
При расчёте
пароперегревателя и экономайзера на величину aл необходимо ввести поправку, связанную
с наличием газового объёма,
свободного от труб перед
этими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:
Где Тк - температура
газов в объёме камеры, (К); lоб
и lп - соответственно суммарная глубина
пучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: при
сжигании мазута А=0,3;
8.5.2) Коэффициент теплоотдачи от стенки к
пару в пароперегревателе определяют по номограмме, при среднем значении
давлений, температур и скорости пара:
При этой скорости пара Сd = 1,02; aн = 1300 ккал/м2×ч×оС;Þ aл = aн×Сd = 1300×1,02 = 1326 ккал/м2×ч×оС;
8.5.3)Коэффициент
теплоотдачи:
8.5.4) Температурный напор:
Þ
температурный напор можно найти как:
Поправочный коэффициент y определяют по номограмме по
безразмерным параметрам:
По R и Р находим y= 0,96
8.6) Определим расчётную
поверхность:
Невязка:
Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.
8.7) Найдем число петель
змеевика, которое надо добавить:
Следовательно, добавляем
к поверхность пароперегревателя 2 змеевика. Поверочный расчёт выполнен.
IX. Поверочно-конструкторский расчёт
хвостовых поверхностей нагрева
IX.I Расчёт водного экономайзера
9.1.1) С использованием
ранее выполненных расчётов для теплового расчёта экономайзера составляют
таблицу исходных данных:
Наименование величин
|
Обознение
|
Размерность
|
Величина
|
Температура газов до экономайзера
|
uпе²
|
0С
|
601,52
|
Температура газов за экономайзером
|
uэк²
|
0С
|
301,865
|
Температура питательной воды
|
Tпв
|
0С
|
140
|
Давление пит. воды перед экономайзером
|
Р¢эк
|
кгс/см2
|
48,6
|
Энтальпия питательной воды
|
iпв
|
ккал/кг
|
141,3
|
Тепловосприятие по балансу
|
Qбэк
|
ккал/кг
|
1310,63
|
Объёмы газов при среднем избытке воздуха
|
Vг
|
м3/кг
|
13,3145
|
Объёмная доля водяных паров
|
rH2O
|
-
|
0,1156
|
Объёмная доля трёхатомных газов
|
rRO2
|
-
|
0,2343
|
Примечание: Давление воды перед водяным
экономайзером для паровых котлов среднего давления принимают Р¢эк = 1,08×Рб.
9.1.2) Предварительно определяют тип
водяного экономайзера (кипящий или некипящий) по значению энтальпии рабочей
среды за экономайзером:
Энтальпию и температуру
воды после водяного экономайзера определяют из уравнения теплового баланса по
рабочему телу (воде):
Где Dэк – пропуск воды через экономайзер,
кг/ч; при поверхностных пароохладителях Dэк = Dпе =D;
i²эк – энтальпия воды после водяного
экономайзера, ккал/кг; i¢эк – энтальпия воды перед водяным экономайзером, ккал/кг.
При указаной схеме
включения пароохладителя:
По i¢эк = 156,3 ккал/кг и Р¢эк = 48,6 кгс/см2 находим и t¢эк = 154,56 0С;
По i²эк = 251,274 ккал/кг и Рб =
45 кгс/см2 находим и t²эк = 242,96 0С;
Т.к i¢эк < i²эк, значит экономайзер некипящего типа.
9.1.3) По чертежам парового котла составляем
эскиз экономайзера в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указываем все
конструктивные размеры.
По чертежам и эскизу
заполняем таблицу.
Конструктивные размеры и
характеристики экономайзера
|
Наименование величин
|
Обозн
|
Раз-ть
|
Величина
|
Наружный диаметр труб
|
d
|
м
|
0,028
|
|
|
Внутренний диаметр труб
|
dвн
|
м
|
0,022
|
|
Количество труб в ряду
|
z1
|
--
|
25
|
|
Количество рядов труб по ходу газов
|
z2
|
--
|
40
|
|
Шаг труб:
поперечный
|
S1
|
м
|
0,07
|
|
продольный
|
S2
|
м
|
0,05
|
|
Относительный шаг труб
поперечный
|
S1/d
|
--
|
2,5
|
|
продольный
|
S2/d
|
--
|
1,786
|
|
Расположение труб змеевика
|
--
|
--
|
шахматное
|
|
Характер взаимного течения
|
--
|
--
|
противоток
|
|
Длина горизонтальной части петли змеевика
|
l1
|
м
|
5,1
|
|
Длина проекции одного ряда труб на горизонтальную плоскость
сечения
|
lпр
|
м
|
5,2
|
|
Длина трубы змеевика
|
l
|
м
|
104,83
|
|
Поверхность нагрева ЭКО (по чертежу)
|
Hэк ч
|
м2
|
461,06
|
|
Глубина газохода
|
а
|
м
|
1,78
|
|
Ширина газохода
|
b
|
м
|
5,4
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов
|
Fг
|
м2
|
5,972
|
|
Средняя эффективная толщина излучающего слоя
|
Sф
|
м
|
0,118
|
|
Глубина газового объёма до пучка
|
lоб
|
м
|
2
|
|
Глубина пучка
|
lп
|
м
|
1,9
|
|
Количество змеевиков, включённых параллельно по пару
|
m
|
шт.
|
50
|
|
Живое сечение для прохода пара
|
f
|
м2
|
0,019
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.1.4) Площадь живого
сечения для прохода газов в экономайзере при поперечном омывании определяют по
формуле:
где lпр – длина проекции ряда труб на
плоскость сечения, м.
Площадь живого сечения
для прохода воды:
Поверхность нагрева
экономайзера:
Где l – длина змеевика, определяемая с
использованием длины горизонтальной части змеевика (l1):
9.1.5)Коэффициент
теплопередачи для экономайзера в целом определяют по средним значениям
необходимых величин.
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке определяют
по формуле:
Где aк - коэффициент теплоотдачи конвекцией; a¢л - коэффициент теплоотдачи излучением газового объёма
в трубном пучке; y -
коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1.
Для определения aк - коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к
стенке труб, рассчитаем среднюю скорость газового потока:
При поперечном омывании
шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый
к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:
aн=60 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты:
Сz=1; Сф=1; Сs=1; Þ
aк = aн×Сz×Сф×Сs = 63×1×1×1 = 60 ккал/м2×ч×оС;
Для нахождения aл используем номограмму 19 и степень черноты продуктов
горения ‘a’:
Для незапылённой
поверхности k×p×S = kг×rn×S×p, где р = 1кгс/ см2; rn=0,2343.
рn×S = rn×S = 0,2343×0,118 = 0,02765;
По номограмме находим kг = 3,4; Þ
Для пользования
номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой
поверхности нагрева:
tз = 0,5×(t¢эк + t²эк ) + (40¸60) = 0,5×(154,56+242,96) + 50 = 248,76 оС;
По номограмме находим Сг=0,97;
aн=100 ккал/м2×ч×оС; Þ aл = aн×а×Сг =100×0,0897×0,97= 8,7 ккал/м2×ч×оС;
При расчёте экономайзера
на величину aл необходимо ввести поправку, связанную
с наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями и
между отдельными пакетами поверхностей:
Где Тк -
температура газов в объёме камеры, (К); lоб и lп -- соответственно суммарная глубина
пучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: при
сжигании мазута А=0,3;
9.1.6)Температурный
напор:
Þ
температурный напор с достаточной точностью можно найти как:
9.1.7)Определим расчётную
поверхность:
Невязка:
Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.
9.1.8)Найдем требуемую
длину змеевика:
Следовательно, принимаем Z2р равное 36, то есть Z21 ряда =20, Z22 ряда =16 Þ во втором пакете убираем одну
сдвоенную петлю.
Для первого пакета:
Для второго пакета:
Высота экономайзера:
Расчёт закончен
IX.II Расчёт воздушного подогревателя
9.2.1) По чертежам
парового котла составляем эскиз воздухоподогревателя в двух проекциях на
миллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указывают все конструктивные размеры.
По чертежам и эскизу
заполняем таблицу:
Конструктивные размеры и
характеристики воздухоподогревателя
|
Наименование величин
|
Обозн
|
Раз-ть
|
Величина
|
Наружный диаметр труб
|
d
|
м
|
0,04
|
|
|
Внутренний диаметр труб
|
dвн
|
м
|
0,037
|
|
Количество труб в ряду
|
z1
|
-
|
72
|
|
Количество рядов труб по ходу газов
|
z2
|
-
|
33
|
|
Шаг труб:
поперечный
|
S1
|
м
|
0,056
|
|
продольный
|
S2
|
м
|
0,042
|
|
Относительный шаг труб:
поперечный
|
S1/d
|
-
|
1,4
|
|
продольный
|
S2/d
|
-
|
1,05
|
|
Расположение труб
|
-
|
-
|
шахматное
|
|
Характер омывания труб газами
|
-
|
-
|
продольный
|
|
Характер омывания труб воздухом
|
-
|
-
|
поперечный
|
|
Число труб, включённых параллельно по газам
|
z0
|
-
|
2376
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов
|
Fг
|
м2
|
2,555
|
|
Ширина газохода
|
b
|
м
|
4,144
|
|
Высота одного хода по воздуху (заводская)
|
hх
|
м
|
2,1
|
|
Площадь живое сечение для прохода воздуха
|
Fв
|
м2
|
2,6544
|
|
Поверхность нагрева ВЗП
|
Hвп
|
м2
|
2413,99
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: Трубчатые воздухоподогреватели, как
правило, выполняются с вертикальным расположением труб в газоходе, внутри
которых движутся газы, а воздух омывает шахматно расположенный пучок труб
снаружи, омывание поперечное; взаимное движение сред характеризуется
перекрёстным током. Число ходов воздуха не меньше двух.
Расчётно определим число
труб, включенных параллельно по газам:
Площадь живого сечения
для прохода газа:
Площадь живого сечения
для прохода воздуха (по заданной заводской конструкции):
Поверхность нагрева ВЗП:
9.2.2) С использованием
ранее выполненых расчётов для теплового расчёта ВП составляют таблицу исходных
данных:
Наименование величин
|
Обознение
|
Размерность
|
Величина
|
Температура газов до
воздухоподогревателя
|
uэк²
|
0С
|
301,87
|
Температура газов за
воздухоподогревателем
|
uух
|
0С
|
150
|
Температура воздуха до
воздухоподогревателя
|
t¢в
|
0С
|
30
|
Температура горячего воздуха
после
воздухоподогревателя
|
tгв
|
0С
|
220
|
Объёмы газов при среднем избытке воздуха
|
Vг
|
м3/кг
|
14,0698
|
Теоретический объём воздуха
|
V0
|
м3/кг
|
10,62
|
Температура воздуха до воздухоподогревателем к теоретически
необходимому
|
b²вп
|
--
|
1,05
|
Объёмная доля водяных паров
|
rH2O
|
--
|
0,1102
|
Тепловосприятие по балансу
|
Qбвп
|
ккал/кг
|
695,85
|
Находим скорости газов и
воздуха:
Скорости газов и воздуха
должны быть в пределах допустимых нормативных значений в зависимости от вида
топлива и характеристик зол. В курсовом проекте допустимая скорость газов
составляет: Wг=12±3 м/с, а Wв = (0,5¸0,6)×Wг = 5,07¸6,08 м/с, однако полученная скорость
воздуха больше допустимой Þ принимаем Wв’=6,08 м/c.
Пересчитываем:
9.2.3)Коэффициент
теплопередачи для воздухоподогревателя в целом определяют по средним значениям
необходимых величин.
где x = 0,7
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для
воздухоподогревателя определяют по формуле:
При продольном омывании
трубной поверхности дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией,
отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 14:
aн=29 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сф=1,1; Сl=1; Þ
aк = aн×Сф×Сl = 29×1,1×1 = 31,9 ккал/м2×ч×оС;
При поперечном омывании
шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый
к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:
aн= 56 ккал/м2×ч×оС; добавочные коэффициенты: Сz=1; Сф=0,98; Сs=1; Þ
aк = aн×Сz×Сф×Сs = 56×1×0,98×1 = 54,88 ккал/м2×ч×оС;
9.2.4) Температурный
напор:
Þ
температурный напор можно найти как:
Поправочный коэффициент y определяют по номограмме по
безразмерным параметрам:
По R и Р находим y= 0,96
9.2.5)Определим расчётную
поверхность:
Невязка:
Невязка > 10% Þ вносим конструктивные изменения.
Принимаем число ходов n=3.
Пересчитываем:
высота трубного пучка:
высота хода:
расчетная площадь живого
сечения для прохода воздуха:
действительная скорость
воздуха:
Невязка:
Невязка <10 % Þ расчёт закончен.
Список литературы
1)
Тепловой расчёт
котельных агрегатов. (Нормативный метод)/Под редакцией Н.В. Кузнецова. – М.:
Энергия, 1973. –296с.
2)
Резников М.И.
Парогенераторные установки электростанций. – М.: Энергия, 1974. –360с.
3)
Методические
указания по определению коэффициента полезного действия паровых котлов /
Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново, 1987. –36с.
4)
Методические
указания по определению коэффициента теплопередачи и температурного напора при
расчёте поверхностей нагрева паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков
С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.
5)
Методические
указантя по поверочному расчёту топочной камеры и фестона паровых котлов /
Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.
6)
Методические
указания по конструкторскому расчёту пароперегревателя и хвостовых поверхностей
паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. –
Иваново; ИЭИ, 1991. –36с.
7)
Александров В.Г. Паровые
котлы средней и малой мощности. – Л.: Энергия, 1972.—200с.
8)
Ковалёв А.П.,
Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы: Учебник для ВУЗов. – М.: Энерго-
атомиздат, 1985. –376с.
Страницы: 1, 2, 3, 4
|