Мощность
короткого замыкания в месте присоединения линии, питающей главную понизительную
подстанцию значительно больше мощности потребляемой предприятием, поэтому
допускается принимать периодическую составляющую тока К.З. от энергосистемы
неизменной во времени: Iк = In.o = In.t.
Для
расчетов токов короткого замыкания составляется исходная электрическая схема,
на которой показываются источники питания точек короткого замыкания, расчетные
точки и токи между ними. Схема приведена на рисунке 6.1.
Рисунок
6.1 - Электрическая схема для расчета токов к.з.
Для выбора
электрооборудования СЭС предприятия производим расчет токов К.З. в следующих
точках:
К-1 и К-2
– в схеме внешнего электроснабжения;
К-3 – в
распределительном устройстве напряжением 10 кВ ГПП;
К-4 – в
электрической сети напряжением 0,4 кВ.
Расчет
токов К.З. в точках К-1 и К-2 проводился в разделе «Технико-экономическое
обоснование схемы внешнего электроснабжения предприятия».
К.З. в
точке К1:
Uср=115 кВ; Iк1=Iпо=Int=25,1 кА
Iу=61,06 кА.
Ia.t = 4,81 кА.
Sк.ст=5000 МВ·А.
К.З. в
точке К2:
Uср=115 кВ; Iк2=Iпо=Int=19,1 кА
Iу=45,91 кА.
Ia.t = 2,01 кА.
Sк.ст=3803,57 МВ·А.
Расчет
токов к.з. в точке К-3.
Сопротивление
трансформатора главной понизительной подстанции:
Тогда
периодическая составляющая тока к моменту t=0 будет
Iк3=Iс + Iсд + Iсд1=8,79 кА.
Принимаем
постоянной в течение всего процесса замыкания.
кА.
Все
результаты расчетов приведены в таблице 6.1.
К.З. в
точке К4
Расчет токов
к.з. в установках до 1000 В производится в именованных единицах, при этом
сопротивления всех элементов, входящих в схему замещения, ввиду малости их
величин выражают в миллиомах (мОм).
Суммарное
сопротивление системы до цехового трансформатора принимаем равным нулю.
Ток короткого
замыкания в точке К-4 (периодическая составляющая принимается постоянной в
течение всего процесса замыкания) определим по формуле:
где Uc,hom - среднее номинальное напряжение
ступени.
rs и хъ— суммарные активное и
реактивное сопротивления короткозамкнутой цепи в состав которых входят:
гт
и хт сопротивления трансформатора TM-1000; rт=1,9 мОм, хт=8,6 мОм (JI2, Таблица 2.50)
га
и ха сопротивления токовых катушек расцепителей автоматического
выключателя ВА 53-39 при Iном=2500
А; га=0,13 мОм, ха=0,07 мОм (Л2, Таблица 2.54)
rк сопротивление контактов; rк=0,03 мОм (Л2, Таблица 2.55)
Приемниками
собственных нужд подстанции являются оперативные цепи, электродвигатели систем
охлаждения трансформаторов, освещение, электроподогрев коммутационной
аппаратуры ВН и шкафов, установленных на открытом воздухе, связь, сигнализация,
система пожаротушения, система телемеханики и т.д. Мощность потребителей СН
невелика, поэтому они присоединяются к сети 380/220 В, которая получает питание
от понижающих трансформаторов.
II. Выбор выключателей, установленных
на вводе в комплектные распределительные устройства а также секционного
выключателя.
Номинальный
ток силового трансформатора:
А,
Максимальный
(послеаварийный) ток силового трансформатора:
А,
Таблица
7.1 - Проверка выключателей 10 кВ
Расчётные данные
Условия выбора
Каталожные данные
VF 12.12.20
U, кВ
10
Uуст < Uном
12
Iраб утяж, А
962,25
Iмах < Iном
1250
Iп,о=Iп,τ, А
8,79
Iпо < Iдин
20
Iуд, кА
20,00
Iуд < iдин
50
Iat, кА
0,62
Iа,τ < Iа ном
20,00
Bk, кА^2 ∙ с
44,85
Bк < Iтер^2∙tтер
1200
В качестве
выключателей отходящих линий принимаем выключатели этого же типа.
III. Выбор трансформаторов тока на вводе
в распределительное устройство 10 кВ главной понизительной подстанции.
Таблица
7.2 - Выбор трансформаторов тока
Расчётные данные
Условия выбора
Каталожные данные
ТПШЛ-10-1000-0,5/10Р
U, кВ
10
Uуст < Uном
10
Iраб утяж, А
962,25
Iмах < Iном
1000
Iуд, кА
20,00
Iуд < iдин
128
Bk, кА^2 ∙ с
44,85
Bк < Iтер^2∙tтер
4900
Вторичная
нагрузка ТТ: амперметр, ваттметр, расчетные счетчики активной и реактивной
энергии.
Рисунок
7.1 -Схема вторичных токовых цепей трансформатора тока 10 кВ.
Проверку
ТА по вторичной нагрузке проводим, пользуясь схемой включения и каталожными
данными приборов. Определим нагрузку по фазам для наиболее загруженного
трансформатора тока. Данные внесем в таблицу 7.3.
Таблица
7.3 - Нагрузка трансформаторов тока
Прибор
Тип
Потребляемая мощность, ВА
фаза А
фаза В
фаза С
Амперметр
Э-335
0,5
-
-
Ваттметр
Д-335
0,5
-
0,5
Счетчик энергии
ЦЭ2727
4
-
4
ИТОГО:
5
-
4,5
Из таблицы
7.3 видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фазы А, тогда общее
сопротивление приборов:
Ом.
Допустимое
сопротивление проводов:
rпров = z2ном - rприб - rконт ,
где z2ном = 0,8– для класса точности 0,5;
rконт = 0,07 Ом – для трех приборов;
rпров = 0,8 − 0,2 − 0,07 =
0,53 Ом.
Принимаем кабель с алюминиевыми
жилами, ориентировочная длина которого 4 метра. Так как трансформаторы тока соединены в неполную звезду, значит ,
тогда сечение соединительных проводов:
q = ,
q = мм2.
Правила
устройства электроустановок регламентирует минимальное сечение для алюминиевых
проводов 4 мм2, поэтому принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами S = 4 мм2.
Схема
включения приборов, выбранных на секционном выключателе главной понизительной
подстанции, представленной на рисунке 7.2.
Проверку
ТА по вторичной нагрузке проводим, пользуясь схемой включения и каталожными
данными приборов. Определим нагрузку по фазам для наиболее загруженного
трансформатора тока. Данные приведены в таблице 7.4.
Таблица
7.4 - Нагрузка трансформаторов тока
Прибор
Тип
Кол-во
Потребляемая мощность, ВА
фаза А
фаза В
фаза С
Амперметр
Э-335
1
0,5
-
-
Из таблицы
7.4 видно, что наиболее загружены трансформаторы тока А и В, тогда общее сопротивление
приборов:
rприб = Ом.
Допустимое
сопротивление проводов:
rпров = rприб
− rконт,
где = 0,8 – для класса точности 0,5;
rконт = 0,05 Ом – для одного прибора;
rпров = 0,8 − 0,02 − 0,05 =
0,73 Ом.
Принимаем
кабель с алюминиевыми жилами, ориентировочная длина которого 4 метра. Так как трансформаторы тока соединены в неполную звезду, значит lрасч = , тогда сечение соединительных
проводов:
q = мм2.
Правила
устройства электроустановок регламентирует минимальное сечение для алюминиевых
проводов 4 мм2, поэтому принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами S = 4 мм2.
IV. Трансформатор напряжения
устанавливаем на каждую секцию сборных шин главной понизительной подстанции.
Принимаем к установке 3×ЗНОЛ 09.10, с паспортными данными: Uном = 10 кВ, S2ном = 3×150 = 450 ВА, работающий в классе точности 1. К
нему подключаются все измеритнльные приборы данной секции шин. Подсчет
вторичной нагрузки приведен в таблице 7.5.
Таблица
7.5 - Нагрузка трансформаторов напряжения
Приборы
Тип
S одной обмотки ВА
Число обмоток
соsφ
sinφ
Число приборов
Общая потреб мощность
Р, Вт
Q,ВА
Вольтметр
СШ
Э-35
2
1
1
0
2
4
−
Счетчик энергии
Ввод 10 кВ трансформатора
ЦЭ2727
4
2
0,38
0,925
1
8
19,47
Ваттметр
Д-335
1,5
2
1
0
1
3
-
Счетчик энергии
Линии 10 кВ
ЦЭ2727
4
2
0,38
0,925
6
48
116,8
ИТОГО
63
136,3
Вторичная
нагрузка трансформатора напряжения:
S2 = ВА,
т.к.
150<450 , S2 < S2ном, т.е. трансформатор напряжения будет работать в заданном
классе точности.
Для
соединения трансформаторов напряжения с приборами принимаем контрольный кабель
АКРВГ с жилами сечением 4 мм2 по условию механической прочности.
Трансформатор напряжения присоединяется к сборным шинам через предохранитель
типа ПКН-001-10У3 и втычной разъединитель.
Соединение
может осуществляться гибким подвесным токопроводом, шинным мостом или закрытым
комплектным токопроводом. Выбираем комплектный токопровод ТЗК-10-1600-51. Все
расчетные и каталожные данные приведены в таблице 7.6.
Таблица 7.6 – Выбор комплектного токопровода
Расчетные данные
Каталожные данные ТЗК-10-1600
U=10kB
Uhom=10kB
Iмакс=962,25 А
Iном=1600А
iу=20 кА
iдин=51 кА
Выбор
изоляторов не производим, т.к. они комплектны с токопроводом.