Курсовая работа: Проект теплоэлектроцентрали (ТЭЦ)
и – соответственно энтальпии греющего
пара и его конденсата, кДж/кг.
-Расход греющего
пара на ПВП в
1 режиме:
tоп= 120°С;
tн = 120+5 = 125°С;
- с учетом недогрева 5 °С;
Pн =0,232 МПа;
Pотб = 0,232
∙1,1 = 0,255 МПа;
= 2717,4 кДж/кг; = 538,14 кДж/кг.
-Расход греющего
пара на ПВП во
2 режиме:
tоп= 100°С;
tн = 105°С; -
с учетом недогрева 5 °С;
Pн =0,1209
МПа;
Pотб = 0,133
МПа;
= 2687,7 кДж/кг; = 451,96 кДж/кг.
-Расход греющего
пара на ПВП в
3 режиме:
tоп= 79°С;
tн = 84°С; - с
учетом недогрева 5 °С;
Pн =55,636
кПа;
Pотб = 61,2
кПа;
= 2653,7 кДж/кг; = 361,98 кДж/кг.
-Расход греющего
пара на ПВП в
4 режиме:
tоп= 65°С;
tн = 70°С; - с
учетом недогрева 5 °С;
Pн =31,201
кПа;
Pотб = 34,32
кПа;
= 2629,9 кДж/кг; = 302,32 кДж/кг.
5.1.3 Расчет
расхода греющей среды на вакуумный деаэратор.
,
где - расход подпиточной
воды после вакуумного деаэратора;
= 51° С - температура подпиточной
воды после вакуумного деаэратора;
= 31°С - температура сырой
подпиточной воды перед вакуумным деаэратором;
- температура греющей воды для
вакуумного деаэратора (берется из графика температур сетевой воды).
Расход греющей
среды на вакуумный деаэратор в 1 режиме:
=120°С
-Расход греющей
среды на вакуумный деаэратор в 2 режиме:
=100°С
-Расход греющей
среды на вакуумный деаэратор в 3 режиме:
По условию работы
вакуумного деаэратора температура греющей среды должна быть не ниже 100оС.
Принимаю =
100 оС.
-Расход греющей
среды на вакуумный деаэратор в 4 режиме:
5.1.4 Температура сетевой воды в узле
смешения перед основными сетевыми подогревателями.
,
где
Gобр
– расход сетевой воды в обратном трубопроводе тепловой сети, кг/с.
.
-для 1 режиме:
-для 2 режиме:
-для 3 режиме:
-для 4 режиме:
5.1.5 Расход
греющего пара на основные сетевые подогреватели
Расход сетевой воды через
основные сетевые подогреватели Gоп
определяется из расхода
сетевой воды в подающей магистрали с учетом расхода сетевой воды на вакуумный деаэратор
Gгр
.
Расход пара на основные
подогреватели, кг/с, определяется из уравнения теплового баланса поверхностного
подогревателя
-Расход греющего пара
на основные подогреватели в
1 режиме:
-Расход греющего пара
на основные подогреватели в
2 режиме:
-Расход греющего пара
на основные подогреватели в
3 режиме:
-Расход греющего пара
на основные подогреватели в
4 режиме:
5.1.6 Суммарный
расход пара из теплофикационного отбора турбины на подготовку сетевой и
подпиточной воды.
.
-Суммарный расход пара
на подготовку сетевой воды в 1 режиме:
-Суммарный расход пара
на подготовку сетевой воды во 2 режиме:
-Суммарный расход пара
на подготовку сетевой воды в 3 режиме:
-Суммарный расход пара
на подготовку сетевой воды в 4 режиме:
5.1.7 Тепловая нагрузка
пиковых подогревателей
Нагрузка
пиковых подогревателей сетевой воды, кВт, рассчитывается по формуле
где tпод – температура сетевой воды в
подающем трубопроводе (после основных подогревателей), °С;
Из графика температур
сетевой воды видно, что необходимость в пиковом подогреве есть в первых двух
режимах.
-для 1 режима:
-для 2
режима:
В 3-м и,
тем более, в 4-м режимах необходимости работы пиковых подогревателей нет.
5.2
Расчет схемы подготовки добавочной воды для котлов
Принципиальная
схема подготовки добавочной воды: 1 – барабан котла; 2 – расширитель
непрерывной продувки первой ступени (РНП ВД); 3 – расширитель непрерывной продувки
второй ступени (РНП НД); 4 – теплообменник непрерывной продувки (ТНП); 5 –
подогреватель добавочной воды перед ХВО (ПВП1); 6 – ХВО; 7 – пароводяной
подогреватель добавочной воды перед деаэратором (ПВП2); 8 – атмосферный
деаэратор добавочной воды (ДА); 9 – перекачивающий насос.
5.2.1 Расход
продувочной воды после расширителя непрерывной продувки высокого давления.
Количество продувочной воды
после расширителя непрерывной продувки высокого давления (РНП ВД), кг/с,
определяется по формуле
,
где
Gпр –
расход продувочной воды, кг/с; принимается 3% от суммарной паропроизводительности
котлов, так как принята схема ТЭЦ с поперечными связями;
– энтальпия
пара с давлением 0,6 МПа, отводимого от РНП ВД в деаэратор питателной воды,
кДж/кг;
hпр – энтальпия
продувочной воды после барабана котла (перед расширителями), кДж/кг;
определяется по давлению в барабане котла Рб; давление в барабане
принято на 10% выше давления на выходе из котла;
– энтальпия
продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении
0,6 МПа, кДж/кг.
кг/с;
МПа;
т/ч.
Расход
отсепарированного пара РНП ВД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса
расширителя
т/ч.
5.2.2 Расход
продувочной воды после расширителя непрерывной продувки низкого давления.
Количество продувочной воды
после расширителя непрерывной продувки низкого давления (РНП НД), кг/с,
определяется по формуле
,
где
–
энтальпия пара с давлением 0,12 МПа, отводимого от РНП НД в атмосферный деаэратор
добавочной воды, кДж/кг;
– энтальпия продувочной воды
после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,12 МПа, кДж/кг.
т/ч.
Расход
отсепарированного пара РНП НД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса
расширителя
т/ч.
5.2.3 Расчет расхода добавочной воды
Количество
добавочной воды, кг/с, определяется по формуле
где
потери с
продувочной водой (после ТНП), кг/с;
потери в
основном цикле с утечками, кг/с; приняты 1,5% от суммарной производительности
котлов;
количество
невозвращённого с производства конденсата, кг/с;
кг/с;
G
5.2.4 Расчет
температуры добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки
Температура
добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки, °С, определяется из
уравнения теплового баланса водоводяного ТНП
,
где
– температура сырой добавочной
воды, принимается зимой 5°С;
летом 15°С;
– температура
продувочной воды после теплообменника непрерывной продувки, °С; эта вода может сбрасываться в
канализацию, поэтому ее температура не должна превышать 50°С;
1,2
– коэффициент, учитывающий собственные нужды химцеха (принято 20%
расхода обрабатываемой воды ).
-Отопительный период
°С.
-Неотопительный период
°С.
5.2.5 Расход пара на ПВП 1 добавочной воды.
Расход
пара теплофикационного отбора на ПВП1, кг/с, определяется по формуле
,
где
–
температура добавочной воды после ПВП1 (перед ХВО), °С; по условиям работы с ионообменными
смолами принята 35°С.
-Расход пара на
ПВП 1 добавочной воды в
1 режиме:
-Расход пара на ПВП 1
добавочной воды в
2 режиме:
-Расход пара на ПВП 1
добавочной воды в
3 режиме:
В 4 режиме
подогрев добавочной воды в ПВП1 не требуется (37,60С).
5.2.6 Расход пара на ПВП 2 добавочной воды.
Расход
пара на ПВП2, кг/с, определяется по формуле
,
где
–
температура добавочной воды перед деаэратором добавочной воды (после ПВП2) °С; принята 85°С;
– температура
добавочной воды после химводоочистки, °С;
принимается на 5°С
меньше, чем перед цехом ХВО (30°С).
-Расход пара на ПВП 2
добавочной воды в
1 режиме:
-Расход пара на ПВП 2
добавочной воды в
2 режиме:
-Расход пара на ПВП 2
добавочной воды в
3 режиме:
-Расход пара на ПВП 2
добавочной воды в
4 режиме:
5.2.7 Расход греющего пара на деаэратор добавочной
вод.
Для определения расхода
греющего пара на деаэратор составляются уравнения теплового и материального
балансов атмосферного деаэратора (без учета выпара деаэратора):
;
,
где – расход воды на выходе
из деаэратора, кг/с;
– температура
деаэрированной воды после атмосферного деаэратора, равная 104°С.
Из полученной системы
уравнений определяется расход пара на деаэратор
.
-Расход греющего пара
на деаэратор 0,12 МПа в
1 режиме:
-Расход греющего пара
на деаэратор 0,12 МПа в
2 режиме:
-Расход греющего пара
на деаэратор 0,12 МПа в
3 режиме:
-Расход греющего пара
на деаэратор 0,12 МПа в
4 режиме:
5.2.8 Расчет суммарного расхода пара
теплофикационного отбора на подготовку добавочной воды
.
Первый режим
т/ч.
-Второй режим
т/ч.
-Третий режим
т/ч.
-Четвертый режим
т/ч.
6.Балансы пара.
Загрузка турбин и котлов
6.1 Расчет
суммарного расхода пара теплофикационного отбора
Расход
пара из теплофикационных отборов турбин равен сумме расходов пара на подготовку
подпиточной, сетевой и добавочной воды:
.
-Первый режим
т/ч.
-Второй режим
т/ч.
-Третий режим
т/ч.
-Четвертый режим
т/ч.
6.2 Составление
балансов пара
Определив необходимые
количества пара из теплофикационных отборов турбин, загружаются выбранные
турбины, и определяются расходы острого пара на турбины с помощью диаграмм
режимов. При определении расхода пара на турбины приняты номинальные значения
электрической мощности турбин Т-110-12,8 и Т-50/60-12,8 (соответственно, 110
МВт и 50 МВт).
6.2.1 Расчет РОУ 1,28/0,12.
Расход
охлаждающей воды на 1 кг первичного пара для РОУ 1,28/0, рассчитывается по
формуле
где
W – расход охлаждающей воды на
охладитель, т/ч;
и – энтальпии,
соответственно, первичного (1,28 МПа) и вторичного пара (0,12 МПа), кДж/кг;
– энтальпия
охлаждающей воды, кДж/кг (в качестве охлаждающей принята питательная вода с
температурой 160°С);
– энтальпия
конденсата вторичного пара, кДж/кг;
– коэффициент,
учитывающий долю воды, не испаряющейся в охладителе и сливаемой в дренажную
систему (=0,65÷0,7).
Расход первичного
пара на РОУ 1,28/0,12 определяется по формуле:
-Первый режим
;
-Второй режим
.
6.2.2 Расчет РОУ 13,8/1,28.
где
W – расход охлаждающей воды на
охладитель, т/ч;
и – энтальпии,
соответственно, первичного (13,8 МПа) и вторичного пара (1,28 МПа), кДж/кг;
– энтальпия
охлаждающей воды, кДж/кг (в качестве охлаждающей принята питательная вода с
температурой 160°С);
– энтальпия
конденсата вторичного пара, кДж/кг;
– коэффициент,
учитывающий долю воды, не испаряющейся в охладителе и сливаемой в дренажную
систему (=0,65÷0,7).
Расход первичного
пара на РОУ 1,28/0,12 определяется по формуле:
-Первый режим
Страницы: 1, 2, 3
|