Свинарник-маточник на 300 мест

поверхность, , (CЗ: , таблица 3,12 [2]);

=30 – площадь остекления.

.

Тепловой поток через наружную стену (за исключением остекления в этой стене):

,

─ для стены А

где =548.7 – площадь наружной стены, ;

=0,78 – термическое сопротивление теплопередаче наружной стены, .

=6,1 – избыточная разность температур, , (таблица 3.13)

;

─ для стены В и С

=46,5 ; =0,78 ; =6,1,

 ;

=47,47 (кВт).

.

Угловой коэффициент, :

.

Воздухообмен в теплый период года

Расход вентиляционного воздуха, , в теплый период года из условия удаления выделяющихся:

─ водяных паров:

.

Влагосодержание наружного воздуха  определим по - диаграмме (рис. 1.1 [2]) при параметрах  и .

.

Влагосодержание внутреннего воздуха:

.

.

─ расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:

,

где  – норма минимального воздухообмена на 1ц живой массы, ;

 – живая масса животного, .

.

.

В качестве расчетного значения расхода воздуха в теплый период принимаем наибольший, т.е. .

Результаты расчетов сводим в таблицу 7

Таблица 7 Результаты расчета тепловоздушного режима и воздухообмена

4. Выбор системы отопления и вентиляции.

На свиноводческих фермах применяют вентиляционные системы, посредствам которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения по воздуховодам равномерной раздачи. Кроме того, предусматривают дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни.

Тепловая мощность отопительно-вентиляционной системы, :

,

где  – тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции, ;

 – тепловой поток на нагревание вентиляционного воздуха, ;

 – тепловой поток на испарение влаги внутри помещения, ;

 – тепловой поток явных тепловыделений животными, .

 (табл. 6 [2]).

Тепловой поток на нагревание приточного воздуха, :

,

где  – расчетная плотность воздуха ();

 – расход приточного воздуха в зимний период года, ();

 – расчетная температура наружного воздуха, ();

 – удельная изобарная теплоемкость воздуха ().

.

Тепловой поток на испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей, :

,

где  – расход испаряемой влаги для зимнего периода, .

.

Тепловой поток явных тепловыделений, :

,

где  – температурный коэффициент явных тепловыделений;

 – тепловой поток явных тепловыделений одним животным, ;

 – число голов.

;

Подача воздуха одной ОВС:

;

Определим температуру подогретого воздуха, :

,

где  – наружная температура в зимний период года, ;

.

5. Расчет и выбор калориферов

В системе вентиляции и отопления устанавливаем водяной калорифер. Теплоноситель – пар низкого давления.

Предусматриваем две отопительно-вентиляционные системы, поэтому:

Рассчитаем требуемую площадь живого сечения, , для прохода воздуха:

,

где  – массовая скорость воздуха, , (принимается в пределах 4–10

).

Принимаем массовую скорость в живом сечении калорифера:

.

.

Принимаем один калорифер (), ().

По таблице 8.10 [2] по рассчитанному живому сечению выбираем калорифер марки КВСБ со следующими техническими данными:

Таблица 8. Технические данные калорифера КВСБ.

Уточняем массовую скорость воздуха: .

Определяем коэффициент теплопередачи, :

,

где  – коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;

 – массовая скорость в живом сечении калорифера, ;

 и  – показатели степени.

Из таблицы 8.12 [2] выписываем необходимые данные для КВСБ:

; ; ; ; .

.

Определяем среднюю температуру воздуха, :

.

Среднюю температуру воды принимаем равной температуре насыщения (табл 1.8. [2])

Определяем требуемую площадь поверхности теплообмена калориферной установки, :

.

Определяем число калориферов:

,

где  – общая площадь поверхности теплообмена, ;

 – площадь поверхности теплообмена одного калорифера, .

.

Округляем  до большего целого значения, т.е. .

Определяем процент запаса по площади поверхности нагрева:

.

 – удовлетворяет.

Аэродинамическое сопротивление калориферов, :

,

где  – коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;

 – показатель степени.

.

Аэродинамическое сопротивление калориферной установки, :

,

где  – число рядов калориферов;

 – сопротивление одного ряда калориферов, .

.

6. Аэродинамический расчет воздуховодов

В с/х производственных помещениях используют перфорированные пленочные воздухораспределители. Предусматривают расположение двух несущих тросов внутри пленочной оболочки, что придает воздуховодам овальную форму при неработающем вентиляторе и тем самым предотвращает слипание пленки.

Задача аэродинамического расчета системы воздуховодов состоит в определении размеров поперечного сечения и потерь давления на отдельных участках системы воздуховодов, а также потери давления во всей системе воздуховодов.

Исходными данными к расчету являются: расход воздуха, длина воздухораспределителя , температура воздуха и абсолютная шероховатость мм (для пленочных воздуховодов).

В соответствии с принятыми конструктивными решениями составляют расчетную аксонометрическую схему воздуховодов с указанием вентиляционного оборудования и запорных устройств.

Схему делят на отдельные участки, границами которых являются тройники и крестовины. На каждом участке наносят выносную линию, над которой проставляют расчетный расход воздуха (), а под линией – длину участка (м). В кружке у линии указывают номер участка.

Выбираем основные магистральные расчетные направления, которые характеризуются наибольшей протяженностью.

Расчет начинаем с первого участка.

Используем перфорированные пленочные воздухораспределители. Выбираем форму поперечного сечения – круглая.

Задаемся скоростью в начальном поперечном сечении:

.

Определяем диаметр пленочного воздухораспределителя, :

.

Принимаем ближайший диаметр, исходя из того, что полученный равен (стр. 193 [2]).

Динамическое давление, :

,

где - плотность воздуха.

.

Определяем число Рейнольдса:

,

где  – кинематическая вязкость воздуха, ,  (табл. 1.6 [2]).

.

Коэффициент гидравлического трения:

,

где  – абсолютная шероховатость, , для пленочных воздуховодов принимаем .

.

Рассчитаем коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:

,

где  – длина воздухораспределителя, .

.

Полученное значение коэффициента  меньше 0,73, что обеспечивает увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу воздухораспределителя.

Установим минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце воздухораспределителя, :

,

где  – коэффициент расхода (принимают 0,65 для отверстий с острыми кромками).

.

Коэффициент, характеризующий отношение скоростей воздуха:

,

где  – скорость истечения через отверстия в конце воздухораспределителя,

(рекомендуется ), принимаем .

.

Установим расчетную площадь отверстий, , в конце воздухораспределителя, выполненных на 1 длины:

.

По таблице 8.8 [2] принимаем один участок.

Определим площадь отверстий, , выполненных на единицу воздуховода:

,

где  – относительная площадь воздуховыпускных отверстий на участке

воздухораспределителя ( по [1]).

.

Диаметр воздуховыпускного отверстия  принимают от 20 до 80 , примем .

Определим число рядов отверстий:

,

где  – число отверстий в одном ряду ();

- площадь воздуховыпускного отверстия, .

Определим площадь воздуховыпускного отверстия, :

..

Шаг между рядами отверстий, :

.

Определим статическое давление воздуха, :

─ в конце воздухораспределителя:

;

─ в начале воздухораспределителя:

.

Потери давления в воздухораспределителе, :

.

Дальнейший расчет сводим в таблицу. Причем:

,

,

,

где R – удельные потери давления на единице длины воздуховода, определяется по монограмме (рис. 8.6 [2])

 – коэффициент местного сопротивления скорость воздуха в жалюзийной решетке

Таблица 9. Расчет участков воздуховода.

7. Вытяжные шахты

Расчет вытяжных шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5°С), что наблюдается в холодный период года.

Скорость воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты, :

,

где  – высота вытяжной шахты между плоскостью вытяжного отверстия и

устьем шахты (3–5),  (принимаем );

 – диаметр,  (принимаем );

 – расчетная наружная температура,  ();

 – сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Местное сопротивление определяем по таблице 8.7 [2]:

─ для входа в вытяжную шахту: ;

─ для выхода из вытяжной шахты: .

.

.

Определяем число шахт:

,

где  – расчетный расход воздуха в зимний период, ;

 – расчетный расход воздуха через одну шахту, .

Определяем расчетный расход воздуха через одну шахту, :

,

где  – площадь поперечного сечения шахты, .

Рассчитаем площадь поперечного сечения шахты, :

.

.

.

Принимаем число шахт для всего помещения .

8. Выбор вентилятора

Подбор вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного давления.

В системах вентиляции и воздушного отопления с/х производственных зданий устанавливают радиальные (центробежные) вентиляторы марок В.Ц 4–75, В.Ц 4–76 и В.Ц 4–46, осевые вентиляторы марок В-06–300 и ВО.

Радиальные вентиляторы изготавливают по схемам конструктивного исполнения 1 и 6. Вентиляторы исполнения 1 более компактны и удобны при эксплуатации, с меньшим уровнем шума.

Подачу вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды, вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных воздуховодов 1,1, :

.

Определяем требуемое полное давление вентилятора, :

,

где  – температура подогретого воздуха,

=1 – при нормальном атмосферном давлении.

.

По подаче воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик вентиляторов ВЦ 4–75 (рис. 8.16 [2]), выбираем вентилятор марки: Е 8.105–1.

В соответствии с выбранным ранее калорифером и выбранным теперь вентилятором заполняем таблицу характеристик отопительно-вентиляционной системы:

Таблица 10. Характеристика отопительно-вентиляционной системы

9. Энергосбережение

Наиболее эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на обеспечение микроклимата, безусловно является использование типа воздуха, удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений. Расчет технико-экономических показателей микроклимата показывает, что применение в системах утилизаторов тепла позволяет сократить расход тепловой энергии на данный технологический процесс более чем в 2 раза. Однако такие системы более металлоемкие и требуют дополнительных эксплуатационных затрат электрической энергии на вентиляторы. Использование тепловой энергии в системах вентиляции в основном обеспечивается за счет применения регенеративных и рекуперативных теплообменных аппаратов различной модификации.

Литература

1.                   Отопление и вентиляция животноводческих зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Мн. Ротапринт БАТУ. 1994 г.

2. Справочник по теплоснабжению сельского хозяйства/Л.С. Герасимович, А.Г. Цубанов, Б.Х. Драганов, А.Л. Синяков. – Мн.: Ураджай, 1993. – 368 с.

Страницы: 1, 2