Проектирование электроснабжения комбината по добыче медной, медно-цинковой и серной руды
М = Р ∑ ×
L, кВт × м
где L – длина кабеля
освещения, м
Р∑ -
суммарная нагрузка на кабель, кВт.
Принимая во внимание то,
что по расчетам к установке приняты 2 агрегата, выполним распределение
осветительной нагрузки между ними, в соответствии с местом установки агрегата.
Определим длины кабелей с учетом их провисания 10%, плюс 2% на концевые разделки.
Sрасч = , мм2
где Sрасч. – расчетное сечение
силовой жилы кабеля, мм2;
С – коэффициент,
учитывающий допустимую температуру нагрева токоведущих жил кабеля ; Для кабелей
с медными жилами при Uном = 127В - С = 8,5 1/град;
∆Uдоп = 4%
допустимая потеря напряжения в сети освещения;
М – момент нагрузки на
кабель, кВт × м.
1) АОШ-4 для освещения:
комплекса рудоспуска Р = 2000Вт, 2 светильника горизонта
Р = 200 Вт, один
прожектор Р = 1000Вт. Р∑ = 3,2кВт L = 60метров + 12% =
67метров.
М = 3,2 × 67 =
214,4 кВт × м
Sрасч1 = = 6.3мм2
2) АОШ -4 для освещения :
камеры УПП Р = 1600Вт, 4 светильника горизонта Р = 400Вт, один прожектор Р =
1000Вт. Р∑ = 3кВт L = 70метров + 12% = 78метров.
М = 3 × 78 = 234
кВт × м
Sрасч2 = = 6,8мм2
К прокладке принимаем
кабель марки ГРШЭ 3 × 6 + 1 × 2,5 , с Smin = 6мм2.
Питание осветительной
сети выполняется стандартным агрегатом , и загрузку его осуществляем
практически на 100%, то ток уставки автоматического выключателя принимаем стандартный
согласно паспорта Iу = 192А, Inom.авт = 16А.
3. Расчёт мощности
силового трансформатора
Место установки УПП
выбираем в центре нагрузок участка. Выбор места для УПП связан с тем, чтобы
обеспечить качество электроэнергии по потере напряжения в соответствии с ГОСТ,
т.к. для горно-добывающей промышленности не существует типовых графиков нагрузок.
В то же время УПП не должно мешать нормальной работе транспорта и передвижению
людей. Поэтому расчет осуществляем согласно инструкции по проектированию
электроснабжения, по методу коэффициента спроса.
Расчётная мощность
трансформатора:
Sрасч.тр. = kc
× Pnom∑ / cosφсрв, кВА
где kc –
коэффициент спроса, учитывающий К.П.Д. сети, одновременность работы электродвигателей,
степень их нагрузки и их к.п.д.; Pnom∑ - суммарная
установленная мощность эл.приемников участка, кВт; cosφср –
средневзвешенный коэффициент мощности электроприемников при фактической их
нагрузке. Принимаем cosφср = 0,86.
Определим коэффициент спроса
для потребителей участка. Предварительно установили, что на проектируемом
участке отсутствует автоматическая блокировка очередности пуска
электродвигателей (п.1.1).
kc = 0,29 +
(0,71 × Pnom.max / Pnom∑)
kc = 0.29 +
(0.71 × 110 / 200.5) = 0.67
Для корректировки расчета
учитывая загруженность трансформатора вводим коэффициент возможного
использования: kисп = 1,25.
Определим расчетную
мощность трансформатора:
Sрасч.тр = 0.67 ×
200,5 / 0,86 = 156,2 кВА;
Sрасч. = Sрасч.тр / kисп
= 156,2 / 1,25 = 124,9кВА;
Выбираем трансформатор с
Snom ≥ Sрасч. т.е тип ТСШВ с Snom = 160/6кВА /М.У.приложение 6/.
Действующими ПБ § 436 использование маслонаполненных трансформаторов в
участковых подстанциях запрещено.Выбранный трансформатор проверим по
нагрузочному току потребителей. При этом должно соблюдаться условие:
I2тр ≥
Iраб ;
Iраб. = = = 354А
I2 тр = Snom /
× U2 ном =
160 / 1,73 × 380 = 243А
Из расчета выяснилось,
что условия по току не соблюдаются : I2 тр < I раб. Поэтому к
расчёту принимаем силовой трансформатор большей стандартной мощности тип ТСШВ с
Snom = 250/6 кВА.
Определим ток вторичной
обмотки выбранного трансформатора :
I2 тр. = 250 /
1,73 × 0,38 = 380 А
Условия по току
соблюдаются: I2 тр > I раб. Окончательно к установке принимаем
трансформатор тип ТСШВ с Snom = 250/6 кВА.
Паспортные данные
тр-ра ТСШВ:
Напряжение короткого
замыкания 3,5% ;
Напряжение Х.Х. Uxx
= 400B;
Потери мощности К.З. 2300Вт.
4. Расчёт кабельной сети участка
Кабельная сеть участка
шахты состоит из:
1. Высоковольтного ( U
=6кВ) магистрального кабеля между ЦПП-6 и УПП;
2. Магистрального
низковольтного кабеля между УПП и распределительным устройством РПП-НН;
3. Низковольтных (U <
1000В) кабелей, питающих отдельные электроприёмники.
В следствии того, что
участковую подстанцию установили в центре нагрузок участка, то для питания
силового трансформатора подстанции прокладываем магистральный высоковольтный
кабель от ЦПП-6 горизонта до УПП.
Для питания низковольтных
потребителей в УПП предусматриваем низковольтное распределительное устройство
РПП-НН.
От распределительного
устройства прокладываем отдельные питающие кабели для каждого электроприемника,
т.е. используем радиальную схему электроснабжения приемников.
Все кабели и
высоковольтные и низковольтные прокладываем по борту выработок . Для не
стационарных по почве. Крепления кабелей осуществляем с шагом 3метра.
Составим расчетную схему
электроснабжения потребителей электроэнергии участка,
Выбираем типы кабелей с
учётом окружающей среды и режимом работы электроприёмиников ( стационарный или
нестационарный). Определяем длины кабелей с учётом их провисания 10%, плюс 2%
на концевые разделки. Все расчеты проводим по плану горной выработки и
указываем на расчетной схеме электроснабжения потребителей участка.
Скреперная лебёдка :
Lпк = 65м + 12% = 73м;
ВМ- 12 : Lпк = 35м + 12%
= 39м;
Круговой опрокидыватель:
Lпк = 50м + 12% = 56м;
НКР: Lпк = 40м + 12% =
45м.
Выбираем сечение жил
кабелей по нагреву, в соответствии с номинальными токами электроприёмников по соответствующим
таблицам ПУЭ и по /М.У. приложение 5/.
Лебёдка скреперная :
марка ЭВТ 3×25;
ВМ- 12 : марка ГРШЭ 3 ×
70;
Круговой опрокидыватель:
марка ЭВТ 3 × 10;
НКР : марка ГРШЭ 3 ×
4.
Проверим кабельную сеть
по допустимой потере напряжения в рабочем режиме и при пуске наиболее мощного и
удаленного от УПП электродвигателя. Проверку сделаем для ВМ – 12. При этом
должны соблюдаться условия:
- ток, проходящий по кабелю Iк ≥
Iдл.доп. 250А ≥ 220А
- напряжение на
электродвигателе Uраб ≥ 0,95Unom 380B ≥ 361B
- напряжение на зажимах
электродвигателя при пуске Uпуск ≥ 0,8Unom. Согласно ПУЭ отклонение от
Unom при пуске в машинах 0,4кВ питание электродвигателя должно быть 100 ÷
105% 380В ≥ 304В
При выбранной марке
кабеля условия соблюдаются.
Выбор
высоковольтного кабеля от ЦПП до УПП
Проектируемое УПП не
догружено, поэтому выбор сечения высоковольтного кабеля выполняем по условию:
IВ.В.РАСЧ. = , А
где Sтр.расч. – расчетная
мощность силового трансформатора, кВА /определенная в п.3/;
Uвн = 6кВ – напряжение
номинальное высоковольтной сети.
IВ.В.РАСЧ = = 12А
Рекомендуемые марки
кабеля: ЭВТ, СБН, СБВш, ЦСБН.
По найденному значению
тока высоковольтного магистрального кабеля IВ.В.РАСЧ = 12А, выбираем
необходимое сечение токоведущих жил S = 10мм2, но из условия
механической прочности к прокладке принимаем кабель с Smin = 16мм2,
с Iдлит.допуст. = 65А.
Принятый кабель проверим
на термическую стойкость к токам короткого замыкания :
Iдлит.допуст. ≥
Iкз.max.
где Iдлит.допуст -
предельно допустимый кратковременный т.к.з. для принятого сечения кабеля, А
I(3)кз.max. –
ток трехфазного к.з. в начале кабеля, А (на шинах ЦПП)
I(3)кз.max. = , А
где Sкз = 50МВА –
мощность к.з. в точке сети, где установлена В.В. ячейка.
I(3)кз.max. = = 4,8кА
Определим максимальное
сечение В.В. кабеля из условия термической стойкости:
Sввк = I(3)кз.max
× √tф /с, мм2
где I(3)кз.max
- установившийся т.к.з. , А
tф – фиктивное
время действия т.к.з. tф = 0,25с.
с = 145 (для кабелей с
бумажной изоляцией) - термокоэффициент для кабелей до 10кВ с медными жилами
Sввк = 4,8кА ×√0,25/145
= 16,45мм2
Из условий т.к.з.
выбранный кабель в рабочем режиме удовлетворяет условиям эксплуатации.
Протяженность кабельной
трассы велика, поэтому проверяем в/в магистральный кабель по потере напряжения
, при этом должно соблюдаться условие:
Uмввк ≤ ∆Uдоп,
В
где ∆Uдоп –
допустимая потеря напряжения в кабеле, В;
∆Uдоп = ± 5%Unom –
в относительных единицах;
∆Uдоп = = 300В – в абсолютных единицах.
Потери расчетного
напряжения в кабеле составит:
Uмввк = √3 ×
Iмввк ×Lмввк(Кt × r0 cosφ + x0
sinφ), B
где Lмввк = 300м – по
плану участка;
Кt = 1,12 - температурный
коэффициент /М.У. прил.4/;
r0, x0 –
активное и индуктивное удельные сопротивления кабеля принятого сечения,
Ом/км /М.У.прил.3/ ;
cosφ –
средневзвешенный коэффициент мощности /табл.1/
sinφ –
соответствующий cosφсрв.
r0 = 1,15
Ом/км , x0 = 0,102 Ом/км, cosφсрв.= 0,86, sinφ =0,51
Uмввк = √3 ×
12 ×0,3 (1,12× 1,15 ×0,86 + 0,102 ×0,51) = 7,2В
Выполненный расчет потерь
напряжения показывает, что расчетное значение ∆U = 7.2B, меньше ∆Uдоп
=300В.
Проверим сечение в/в
магистрального кабеля по экономической плотности тока, учитывая, что число
часов максимума для оборудования участка составляет: Тmax = 5000ч/год.
Sэк = Iмввк/J, мм2
где J = 2,5А/мм2
предельная плотность тока, соответствующая – Тmax, А/ мм2 /М.У.
прил.12/
Sэк = 12/2,5 = 4,8 мм2
По данному пункту расчета
выбранное сечение кабеля, по рабочему режиму удовлетворяет условию Sэк <<
Smin = 16мм2.
Окончательно сечение
кабеля от ЦПП до УПП принимаем Smin = 16мм2.
Выбор сечения
магистрального низковольтного кабеля от УПП до РПП-НН
Определим фактический
рабочий ток электроприемников участка, протекающий по магистральному
низковольтному кабелю от УПП до РПП-НН.
Iмкнн = Кс × Руст∑
/ × Unom ×
cosφcрв, А
где Кс = 0,67 -
коэффициент спроса /п.3/
Руст∑ =
200,5 - установленная мощность, кВт /табл.1/
Unom = 380B – номинальное
напряжение сети, В
cosφcрв = 0,86
-средневзвешенный коэффициент мощности / табл.1./
Iмкнн = 0,67 ×
200,5 / × 0,38 ×0,86
= 237,7 А
Из-за того, что температурный
режим на горизонте имеет отклонение от нормальных условий, вводим поправочный
температурный коэффициент Кt = 1,12
Iф.раб. = Iмкнн ×
Кt = 237.7 × 1.12 = 265A
Из расчета видно, что
нагрузочный ток велик, поэтому к прокладке принимаем 2(две) нитки кабеля. Тогда
фактический рабочий ток распределится на две нитки.
I׀ ф.раб. = Iф.раб. / n = 265 / 2 = 132,7А
где n – число параллельно
включенных кабелей.
К прокладке приняли
кабель ЭВТ, то необходимое сечение токоведущих жил для данного тока Smin = 50мм2,
с Iдл.доп. = 155А.
Выбор кабелей для
питания отдельных электроприемников
Предварительно составив
расчетную схему питания электроприемников участка и задавшись марками кабелей
выбираем сечение токоведущих жил по нагреву рабочим током.
При этом учитываем
количество приводов электроприемников , и при расчете сечения необходимо
выполнить условие по токам:
Inom ≤ Iдл.доп., А
Определим сечение
токоведущих жил кабеля для:
1 Вентилятора ВМ-12,
данные находим по таблице нагрузок /табл.1/
Inom = 220A, согласно
/М.У.прил 5/, выбираем кабель тип ГРШЭ 3×70
2 Скреперной лебёдки 55ЛС-2С,
Inom = 98А выбираем кабель тип ЭВТ 3 × 25
Для многодвигательных
приводов сечение кабеля выбирается по допустимой температуре нагрева рабочим
расчетным током, который определяется по формуле:
Iрасч. = , А
где ∑Руст.-
установленная мощность эл. двигателей агрегата, Вт
Кс = 0,67 - коэффициент
спроса.
Cosφcрв.-
средневзвешенный коэффициент мощности эл. приемника.
Определим сечение
токоведущих жил кабеля для многодвигательных приводов:
1 Круговой опрокидыватель
ОК4,0-410-75, к мощности опрокидывателя прибавим мощность параллельно
подключенного вентилятора СВМ-5
Iрасч = = 30,83А
К установке принимаем
кабель тип ЭВТ 3 × 10 с I = 45A./М.У.прил5/
2 Станок глубокого
бурения НКР-100М
Iрасч = = 10,43А
К установке принимаем
кабель тип ГРШЭ 3×4 с I = 45A. ./М.У.прил5/
Проверка кабельной
сети для рабочего режима по потере напряжения
Проверку выполним для
самого мощного электроприемника, вентилятора местного проветривания тип ВМ-12,
и самого удаленного скреперной лебедки 55ЛС-2С.
Согласно ГОСТ, потеря
напряжения в рабочем режиме с учетом силового трансформатора составляет:
∆Uдоп. = ± 10%Uном – в относительных
единицах, что составляет в абсолютных единицах Unom = 380B. Определим ∆Uдоп.
в абсолютных единицах:
∆Uдоп = Unom × ∆Uдоп.
/ 100 = 380 × 10 / 100 = 38В
Потери напряжения до
отдельных потребителей состоят из потерь в силовом трансформаторе, в
низковольтном магистральном кабеле, и в питающем кабеле элктроприемника.
∆Uрасч. = ∆Uтр
+ ∆Uмкнн + ∆Uпк
где ∆Uтр – потери
напряжения в трансформаторе;
∆Uмкнн - потери
напряжения в магистральном низковольтном кабеле до УПП;
∆Uпк - потери
напряжения в питающем кабеле электроприемника.
Определим потери
напряжения на каждом из участков.
Потери напряжения в
силовом трансформаторе УПП определим через ток вторичной обмотки:
∆Uтр = I2nom
× Zтр,В I2nom = , А Zтр = , Ом
где I2nom –
ток вторичной обмотки тр-ра УПП, А;
Snom – мощность тр-ра,
ВА;
Uk = 3,5В напряжение К.З.
вторичной обмотки;
Zтр – полное
сопротивление тр-ра, Ом.
I2nom =
= 362 А
Через паспортные данные
принятого к установке силового тр-ра , определим полное сопротивление тр-ра:
Zтр = = 0,02 Ом
∆Uтр = 362 ×
0,02 = 7,24В
Определение потери
напряжения в магистральном кабеле от УПП до РПП-НН
∆Uмкнн = √3 ×
Iмкнн × ( Rмкнн × Cosφсрв + Xмкнн × Sinφсрв), В
где Iмкнн = 237,7А
Cosφсрв = 0,86
Sinφсрв = 0,51
При параллельной работе
нескольких кабелей, значения Rмкнн и Xмкнн определяются:
- активное и индуктивное
сопротивления кабеля определяем с учетомколичества ниток параллельной работы, в
количестве двух
Rмкнн = Kt × R0
× ℓмкнн / n, Ом
Xмкнн = X0 ×
ℓмкнн × n , Ом
где R0 = 0,37
Ом, X0 = 0,0625 Ом – соответствующие активное и индуктивное
сопротивления единичной длины принятого сечения кабеля.
Kt = 1,18 – температурный
коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления кабеля с повышением его
нагрева до t = 65°C ℓмкнн = 0,02км – расстояние от УПП до
РПП-НН n = 2шт - количество ниток кабеля.
Rмкнн = 1,18× 0,37×
0,02 / 2 = 0,0043 Ом
Xмкнн = 0,0625 ×
0,02 ×2 = 0,0025 Ом
∆Uмкнн = 1,73 ×
237,7× (0,0043 × 0,86 + 0,0025 × 0,51) = 1,97 В
Определение потери
напряжения в питающем электроприёмник кабеле
Определим потерю
напряжения самого мощного электроприёмника вентилятора местного проветривания
ВМ-12.
∆Uп.к. = √3 ×
I п.к. × (R п.к. × Cosφсрв + X п.к. × Sinφсрв)
где I п.к. = Inom.дв =
220А;
R0 = 0.26
Ом/км, X0 = 0.0612 Ом/км – активное и реактивное сопротивления
единицы длины принятого к установке кабеля /М.У.прил.3/ ;
ℓ п.к.= 0,039км длина
питающего кабеля по расчетной схеме п.4.5;
Cosφсрв = 0,89;
Sinφсрв = 0,46.
R п.к. = R0 ×
ℓ п.к = 0.26 × 0,039 = 0,01 Ом
X п.к. = X0 ×
ℓ п.к = 0.0612 × 0,039 = 0,002 Ом
∆Uп.к.1 = 1,73 ×
220 × (0,01. × 0,89 + 0,002 ×0,46) = 4,08В
Осуществим проверку в
рабочем режиме для самого удаленного электроприемника скреперной лебёдки
55ЛС-2С.
∆Uп.к. = √3 ×
I п.к. × (R п.к. × Cosφсрв + X п.к. × Sinφсрв)
где I п.к. = Inom.дв =
98А;
R0 =
0,74Ом/км, X0 = 0,0662Ом/км;
ℓ п.к.= 0,073км;
Cosφсрв = 0,86;
Sinφсрв = 0,51.
R п.к. = R0 ×
ℓ п.к = 0,74 × 0,073 = 0,054 Ом
X п.к. = X0 ×
ℓ п.к = 0,0662 × 0,073 = 0,0048 Ом
∆Uп.к.2 = 1,73 ×
98 × (0,054 × 0,86 + 0,0048 × 0,51) = 8,27В
Суммарная потеря
напряжения до ВМ-12 и 55ЛС-2С совместно с ∆Uтр. составляет:
∆Uрасч. = ∆Uтр.
+ ∆Uмкнн + ∆Uп.к.1 + ∆Uп.к.2 = 7,24 + 1,97 + 4,08 + 8,27 =
21,56В
Вывод: допустимая потеря
напряжения по ГОСТ ∆Uдоп. = 38В превышает расчетное значение ∆Uрасч.
= 21,56В т.е.условия эксплуатации в рабочем режиме соблюдаются.
Проверка кабельной
сети участка по потере напряжения в пусковом режиме
Для обеспечения рабочего
режима при пуске асинхронного двигателя, напряжение на их зажимах должно быть
Uпуск. ≥ 0,8 Unom.
Uпуск. ≥ 0,8 ×
380В = 304В
Проверку выполним для
самого мощного электроприемника, которым является ВМ-12.
Фактическая величина
напряжения на зажимах двигателя при его пуске определяется из соотношения :
Uпуск = , В
где U2xx.тр. =
400В – напряжение х.х. вторичной обмотки тр-ра, В;
U2nom = 380В;
Iпуск = 220А – номинальный ток пускаемого двигателя;
Cosφсрв.= 0.89 , Sinφсрв
= 0.46 - коэффиценты мощности пускаемого эл. двигателя;
∆Uocm.дв.- потери
напряжения в магистральном кабеле, вызванные работой всех работающих
двигателей, за исключением пускаемого, В
∑R = Rтp.+ Rм.к.+
Rп.к. Ом; ∑X = Xтр.+ Xм.к.+ Xп.к. Ом
Для определения ∑R
и ∑X необходимо определить Rтp. и Xтр .
Rтp. = = = 0,0058 Ом
где Рк = 2300Вт –
мощность потерь к.з. выбранного тр-ра /М.У.прил.6/
I2nom = 362А –
номинальный ток обмотки н.н. тр-ра.
Из треугольника
сопротивлений, по т.Пифагора определим:
Xтр.= .= =0,0191 Ом
где Zтр.= 0,02 Ом –
полное сопротивление трансформатора /п.4.7.4/
∑R = Rтp.+ Rм.к.+
Rп.к.= 0,0058 + 0,0043 + 0,01 = 0,0201 Ом
где Rм.к = 0,0043 Ом –
активное сопротивление магистрального кабеля н.н. /п.4.7.5/
Rп.к.= 0,01 Ом - активное
сопротивление выбранного кабеля до ВМ-12 /п.4.7.6/
∑X = Xтр.+ Xм.к.+
Xп.к.= 0,0191 + 0,0025 + 0,002 = 0,0236 Ом
где Xм.к = 0,0025 Ом –
индуктивное сопротивление магистрального н.н. кабеля /п.4.7.5/
Xп.к = 0,02 Ом –
индуктивное сопротивление выбранного кабеля до ВМ-12 /п.4.7.6/
Потерю напряжения, ∆Uост.дв.
в магистральном кабеле определим по формуле:
∆Uост.дв.= √3
× I'м.к. × (Rтр × Cosφсрв. + Xтр × Sinφсрв.),
В
где I'м.к. =
Кс × Р'nom√3 / Unom × Cosφсрв., A – ток в магистральном
кабеле от всех работающих электродвигателей, кроме пускаемого;
Р'nom = P∑ уст.
– Pnom пуск.дв. , кВт – мощность всех эл. двигателей, кроме пускаемого;
P∑ уст =
200,5 кВт /таблица 1/.
Кс = 0,67 – коэффициент
спроса потребителей участка /п.3/
Cosφсрв = 0,86 Sinφсрв
= 0,51 коэффициенты мощности.
Р'nom = P∑ уст.
– Pnom пуск.дв. = 200,5 – 110 = 90,5кВт
I'м.к. = Кс ×
Р'nom√3 / Unom × Cosφсрв = 0,67 × 90,5 ×√3 /
0,38 ×0,86 = 321,77A
∆Uост.дв.= √3
× 321,77 × (0,0058 × 0,86. + 0,0191 ×0,51) = 8,17В
После определения всех
величин, определяем Uпуск.:
Uпуск = = 380,9В
Произведенный расчет
показывает, что условие по потере напряжения в пусковом режиме соблюдается:
Uпуск ≥ 0,8Unom, B
Uпуск = 380,9В > 304B
Расчёт токов
короткого замыкания в низковольтной кабельной сети
Токи К.З. определяются
для выбора по ним пускозащитной аппаратуры, проверки кабельной сети на
термическую стойкость к токам короткого замыкания, расчета токовых уставок максимальной
токовой защиты.
Токи трёхфазного к.з.
определяют для случая замыкания в начальной точке ответвления, когда они максимальны, т.е. непосредственно на РПП-НН, для
выбора группового автоматического выключателя.
Токи двухфазного к.з.
рассчитываем в наиболее удаленной точке защищаемого ответвления. Они необходимы
для выбора уставки тока срабатывания максимальной токовой защиты
коммутационного аппарата (пускателя).
Перед расчетом токов
короткого замыкания, составим расчётную схему и схему её замещения, на которой
все элементы участковой сети изображаются в виде активных и индуктивных
сопротивлений. /рисунок 4, лист 32/
В расчетных точках
определим токи к.з. по формулам:
I(3)к.з.= , А I(2)к.з.= 0,87 ×
I(3)к.з, А
где Z – полное
сопротивление до точки к.з., Ом
Z = , Ом
∑R = Rмввк + Rтр
+Rмкнн + Rп.к., Ом
где Rмввк = kR0Lмввк,
Ом – активное сопротивление в.в. кабеля;
k = 0,004 – коэффициент
приведения сопротивления ВВ кабеля к напряжению 0,4кВ;
R0 – удельное
сопротивление принятого ВВ кабеля, Ом/км /М.У.прил3/;
Lввк – длина ВВ кабеля,
км;
Rтр = 0,0058 Ом активное
сопротивление тр-ра УПП / п.4.8/;
Rмкнн – активное сопротивление
магистрального кабеля НН, Ом /п.4.6/;
Rп.к. – активное
сопротивление питающего кабеля, Ом /п.4.7/.
∑X = Xc + Xмввк +
Xтр + Xмкнн + Xп.к, Ом
где Xc = Uxx / S к.з.=
0,4 / 50 = 0,008 Ом;
S к.з = 50МВА – мощность
к.з. на шинах ЦПП;
Uxx = 0,4кВ – напряжение
холостого хода тр-ра;
Xмввк = X0Lмввк
– индуктивное сопротивление ВВ кабеля, Ом;
Xтр = 0,0191 Ом –
индуктивное сопротивление тр-ра УПП, /п.4.8/;
Xмкнн – индуктивное
сопротивление магистрального кабеля НН, Ом /п.4.6/
Xп.к – индуктивное
сопротивление питающего кабеля, Ом /п.4.7/.
Rмввк = kR0Lмввк
= 0,004 × 1,15 × 0,3 = 0,00138Ом
Xмввк = X0Lмввк
= 0,102 × 0,3 = 0,0306Ом
Произведем расчет
токов короткого замыкания для ВМ-12:
∑R = Rмввк + Rтр
+Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,01 = 0,02148 Ом
∑X = Xc + Xмввк +
Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008+0,0306+0,019+0,0025+0,002 = 0,054208 Ом
Z = = = 0,0583 Ом
I(3)к.з.= = = 4750 А
I(2)к.з.= 0,87
× I(3)к.з = 0,87 × 4750 = 4132 А
Расчет токов короткого
замыкания для скреперной лебёдки 55ЛС-2С:
ℓпк = 0.073км –
длина питающего кабеля по расчетной схеме;
R0 = 0.74 Ом,
X0 = 0.0662 Ом - активное и реактивное сопротивления един.длины данного
кабеля /М.У.прил.3/.
Rп.к. = R0 ×
ℓпк = 0,74 × 0,073 = 0,054 Ом X п.к. = X0×ℓпк
= 0.0662 × 0.073 = 0.0048 Ом
∑R = Rмввк + Rтр
+Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,054 = 0,0655 Ом
∑X = Xc + Xмввк +
Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008+0,0306+0,019+0,0025+0,0048 = 0,065 Ом
Z = = =0,09 Ом
I(3)к.з.= = = 3800 А
I(2)к.з.= 0,87
× I(3)к.з = 0,87 × 3800 = 3306 А
Рассчитаем токи
короткого замыкания для НКР-100М:
ℓпк = 0,045км –
длина питающего кабеля по расчетной схеме;
R0 = 4,6 Ом, X0
= 0,095 Ом - активное и реактивное сопротивления един.длины данного кабеля
/М.У.прил.3/.
Rп.к. = R0 ×
ℓпк = 4,6 × 0,045 = 0,2 Ом X п.к. = X0×ℓпк =
0,095 × 0,045 = 0,0042 Ом
∑R = Rмввк + Rтр
+Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,2 = 0,21148 Ом
∑X = Xc + Xмввк +
Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008+0,0306+0,019+0,0025+0,0042 = 0,0644 Ом
Z = = = 0,2 Ом
I(3)к.з.= = = 1266 А
I(2)к.з.= 0,87
× I(3)к.з = 0,87 × 1266 = 1101 А
Рассчитаем токи
короткого замыкания для Кругового опрокидывателя ОК4.0-410-75:
ℓпк = 0,056км –
длина питающего кабеля по расчетной схеме;
R0 = 1,84 Ом,
X0 = 0,073 Ом - активное и реактивное сопротивления един.длины данного
кабеля /М.У.прил.3/.
Rп.к. = R0 ×
ℓпк = 1,84 × 0,056 = 0,1 Ом X п.к. = X0×ℓпк =
0,073 × 0,056 = 0,004 Ом
∑R = Rмввк + Rтр
+Rмкнн + Rп.к = 0,001380 + 0,0058 + 0,0043 + 0,1 = 0,11148 Ом
∑X = Xc + Xмввк +
Xтр + Xмкнн + Xп.к = 0,008+0,0306+0,019+0,0025+0,004= 0,0642Ом
Z = = = 0,118 Ом
I(3)к.з.= = = 2000 А
I(2)к.з.= 0,87
× I(3)к.з = 0,87 × 2000 = 1740 А
5. Выбор
коммутационной аппаратуры, уставок и вставок максимальной защиты
Комплексные
распределительные устройства (ячейки) выбираются в зависимости от назначения,
исполнения, номинального тока и проверяются по предельному току отключения.
Для расчета необходимо
выбрать КРУ, т.к. в конце магистральной линии включен силовой трансформатор
УПП.
Inom яч ≥ Iмквв
где Iмквв = 12А – ток
протекающий по в/в кабелю, подающему питание на УПП.
Принимаем ближайшее
стандартное значение Inom яч = 60А.
Принятую ячейку проверяем
по предельной коммутационной способности, т.е. отключение трехфазного Т.К.З.,
при этом соблюдаем условие:
Inp ≥ I(3)к.з.×
1,5; А
где I(3)к.з =
4,8кА /п.4.5.2/.
Inp ≥ 4,8.×
1,5 кА
Inp ≥ 7,2кА
К установке принимаем
комплексное распределительное устройство КРУРН (рудничное нормальное), с Inp
откл. = 20кА.
Рассчитаем токовую
уставку максимальной токовой защиты ячейки:
Iy ≥ 1.2 ÷
1.4 × , A
где КТ –
коэффициент трансформации силового тр-ра УПП:
КТ = Uв.н /
Uxx = 6000 / 400 = 15
1.2 ÷ 1.4 –
коэффициент надежности, исключающий ложное срабатывание максимальных реле.
Принимаем значение коэффициента 1.2;
In.max = 1200А - пусковой
ток самого мощного потребителя на стороне низкого напряжения;
I1nom – ток
первичной обмотки силового тр-ра УПП, А;
I1nom
= SТР.УПП / √3 × U1 nom
= 250 / 1.73 × 6 = 24.08A
Определим расчетное
значение уставки максимальной токовой защиты:
Iy = 1.2 × = 124,8A
Определим расчетное
значение Iy – для многодвигательных приводов с одновременным включением
двигателей:
In.max = ∑Iп.дв, А
где ∑Iп.дв –
суммарный пусковой ток одновременно включаемых двигателей, А.
1 Круговой
опрокидыватель ОК4,0-410-75:
Iy = 1.2 × = 45,28A
2 Станок глубокого
бурения НКР- 100М:
Iy = 1.2 × = 39,36A
Из рассчитанных значений
уставок м.т.з. выбираем большее значение Iy = 124,8А.
В соответствии с
расчетным значением уставки принимаем ближайшее стандартное значение: Iycm =
140A.
По принятой уставке
определим ток срабатывания реле РТМ:
Icp.p = = = 11.6A
Принимаем фиксированное
положение реле РТМ с Icp.pеле = 12,5А.
Принятую уставку
проверяем на способность отключить минимальное значение т.к.з. защищаемого
участка сети, т.е. двухфазного к.з. При этом должно соблюдаться условие: kЧ ≥ 1,5 – коэффициент чувствительности
защиты;
Определим значение kЧ
- коэффициент чувствительности для принятой уставки:
kЧ = = = 1,99
Из расчета видно, что kЧ
= 1,99 ≥ 1,5 т.е. условие соблюдается.
Выбор автоматических
выключателей и уставок их максимальной токовой защиты
Выбираем групповой
автоматический выключатель устанавливаемый перед РПП-НН, а также фидерные
автоматы для отходящих от РПП-НН кабельных трасс до потребителей участка.
Предварительно выполним
расстановку защитно- коммутационной аппаратуры на расчетной схеме кабельной
сети участка./Рисунок 4, лист 21/
Рассчитаем уставку М.Т.З.
автоматического группового выключателя:
I(3)к.з. к2
= , А
где Z – полное
сопротивление кабельной сети до РПП-НН.
Z = = =
0,0612 Ом
I(3)к.з. к2
= =3800А
Групповой автоматический
выключатель устанавливаем с условием:
Iоткл.авт.≥ 1,2 ×
I(3)к.з. к2
Iоткл.авт.≥ 4,5 кА
Уставку максимальной
токовой защиты в автоматическом выключателе рассчитываем по формуле:
Iy.авт. = Iп.max.дв. + ∑Inom.ост.дв.
где Iп.max.дв.= 1200А –
пусковой ток наибольшего эл. двигателя;
∑Inom.ост.дв. =
164,8А – сумма номинальных токов остальных двигателей.
Iy.авт. = 1200 + 164,8 =
1364,8А
К установке принимаем
автоматический выключатель АВМ4Н, с Inom = 400А, и предельным током отключения Iпр.откл.=
20кА.
По рассчитанному значению
токовой уставки автомата принимаем большее стандартное значение Iy.авт.= 1600А,
/М.У.приложение 9/.
Принятую уставку проверим
на чувствительность, т.е. способность отключить минимальное значение
двухфазного к.з. При этом должно соблюдаться условие: kЧ ≥ 1,5
Определим значение
коэффициента чувствительности :
kЧ = I(2)
к.з. / Iy = 3306 / 1600 = 2,06
где I(2) к.з.
= 3306А – ток двухфазного т.к.з.в самой удаленной точке зоны защиты.
kЧ = 2,06 ≥
1,5 т.е. условие соблюдается.
Выбираем автоматические
выключатели для электродвигателей, выполняя условия:
Inom.авт ≥ Inom.дв.
Уставка автоматического
выключателя для однодвигательного привода:
Iy.авт ≥ Iпуск.дв.
1 Автоматический
выключатель для ВМ-12,
с Inom = 220A, Iпуск = 1200А.
Автоматический
выключатель АФВД-3, с Inom = 550А, Iy.авт = 1500А.
Проверка уставки
автомата:
kЧ = I(2)
к.з. / Iy = 4132 / 1500 = 2,7
kЧ = 2,7 ≥
1,5 т.е условие соблюдается.
2 Автоматический
выключатель для скреперной лебедки 55ЛС-2С, с Inom = 98А, Iпуск = 686А.
Автоматический
выключатель АФВ - 2А, с Inom = 350А, Iy.авт = 900А.
Проверка уставки
автомата:
kЧ = I(2)
к.з. / Iy = 3306 / 900 = 3,6
kЧ = 3,6 ≥
1,5 т.е. условие соблюдается.
Уставка автоматического
выключателя для многодвигательного привода:
Iy.авт ≥ Iпуск.дв.
+ ∑ Inom.дв.
3 Автоматический
выключатель для Кругового опрокидывателя ОК4.0-410-75, с Inom = 33.4A, Iпуск = 203А, и
параллельно включенного вентилятора местного проветривания СВМ-5 с Inom =11А,
Iпуск = 60А.
Iy.авт ≥ Iпуск.дв.
+ ∑ Inom.дв.
Iy.авт ≥ 203А +
11А; Iy.авт ≥ 214А
Автоматический
выключатель АФВ – 1А, с Inom = 200А, Iy.авт = 450А.
Проверка уставки
автомата:
kЧ = I(2)
к.з. / Iy = 1740 / 450 = 3,8
kЧ = 3,8 ≥
1,5 т.е. условие соблюдается.
4 Автоматический
выключатель для НКР – 100М, с Inom = 22,4А , Iпуск = 132А, с учетом одновременного пуска
двигателей.
Автоматический
выключатель АФВ-1А, с Inom = 200А, Iy.авт = 300А.
Проверка уставки
автомата:
kЧ = I(2)
к.з. / Iy = 1101 / 300 = 3,6
kЧ = 3,6 ≥
1,5 т.е. условие соблюдается.
Выбор магнитных
пускателей и уставок их максимальной защиты
Пуск электродвигателей
осуществляется подачей напряжения с помощью коммутационных аппаратов. В моем
случае АФВ, которые кроме коммутации обеспечивают защиту от трёхфазного
короткого замыкания.
Для каждого двигателя
устанавливаются магнитные пускатели, которые должны обеспечить пуск конкретного
двигателя и обеспечить отключение двухфазного т.к.з.
Магнитные пускатели
выбирают по назначению, номинальному напряжению, номинальной мощности
включаемого пускателем двигателя.
Проведем выбор на примере
ВМ-12 с Iпуск дв.= 1200А. Уставку пускателя выбирают из условия:
Iy.пускат. ≥ Iпуск.
дв.
Iпр.откл.≥ 1,2
Iк.з.
По /М.У. приложение 11/
принимаем стандартное значение уставки тока срабатывания.
Пускатель характеризуется
предельным током отключения, который для ВМ – 12:
Iпр.откл. =1,2 × I(2)
к.з = 1,2 × 4132 = 4958А
Пускатели выбирают по
мощности подключаемого двигателя:
Pnom.пускат.≥
Pnom.дв.
где Pnom.дв. = 110кВт
По /М.У.приложение 11/,
выбираем магнитный пускатель ПМВ – 1365А, с Iy.пускат = 1250А, Iпр.откл. =
5400А, Pnom.пускат.= 120кВт.
Проверим чувствительность
максимальной токовой защиты:
kЧ ≥ 1,5
kЧ = I(2)
к.з. / Iy.пускат = 4132 / 1250 = 3,3
kЧ = 3,3 ≥1,5
т.е. условие соблюдается
Окончательно к установке
принимаем пускатель ПМВ – 1365А.
Выбор магнитных
пускателей для всех остальных двигателей:
1 Выбор пускателя для
Скреперной лебёдки 55ЛС-2С, с Iпуск.дв = 686А, Pnom.дв.= 55кВт.
Iпр.откл. = 1,2 × I(2)
к.з = 1,2 × 3306 = 3967А
Выбираем магнитный
пускатель ПМВ – 1365А, с Iy.пускат = 750А, Iпр.откл. = 5400А, Pnom.пускат.= 120кВт.
kЧ = I(2)
к.з. / Iy.пускат = 3306 / 750 = 4,4
kЧ = 4,4≥1,5
т.е. условие соблюдается.
2 Выбор пускателя для
НКР-100М, с Iпуск.дв
= 132А, Pnom.дв.= 8,8кВт.
Iпр.откл. =1,2 × I(2)
к.з = 1,2 × 1101 = 1321А
Выбираем магнитный
пускатель ПМВИ – 1331, с Iy.пускат = 200А, Iпр.откл. = 2000А, Pnom.пускат.= 25кВт.
kЧ = I(2)
к.з. / Iy.пускат = 1101 / 200 = 5,5
kЧ = 5,5 ≥1,5
т.е. условие соблюдается.
3 Выбор пускателя для
Кругового опрокидывателя ОК4.0-410-75, с Iпуск.дв = 206А, Pnom.дв.= 15кВт.
Iпр.откл. =1,2 × I(2)
к.з = 1,2 × 1740 = 2088А
Выбираем магнитный
пускатель ПМВ – 1357, с Iy.пускат = 300А, Iпр.откл. = 2100А, Pnom.пускат.= 55кВт.
kЧ = I(2)
к.з. / Iy.пускат = 1740 / 300 = 5,8
kЧ = 5,8 ≥1,5
т.е. условие соблюдается.
4 Выбор пускателя для
вентилятора местного проветривания СВМ-5, с Iпуск.дв = 60А, Pnom.дв.= 5,5кВт.
Iпр.откл. =1,2 × I(2)
к.з = 1,2 × 1740 = 2088А
Выбираем магнитный
пускатель ПМВ – 1357, с Iy.пускат = 300А, Iпр.откл. = 2100А, Pnom.пускат.= 55кВт.
kЧ = I(2)
к.з. / Iy.пускат = 1740 / 300 = 5,8
kЧ = 5,8 ≥1,5
т.е. условие соблюдается.
Результаты выбора
коммутационной аппаратуры и уставок максимальной токовой защиты сведём в
таблицу 3. /лист 43/
Страницы: 1, 2
|