Проектирование электрической тяговой подстанции постоянного тока
Питание
трансформаторов внутренних нужд производится аналогично фидерам нетяговых
потребителей: напряжение 10 кВ от сборных шин 10 кВ через вакуумные выключатели
типа ВB/TEL-10, огражденные пальцевыми контактами, через трансформаторы тока
типа ТПЛ-10 кабелем поступает на первичную обмотку ТСН.
Питание
преобразовательных агрегатов ПВЭ-5 осуществляется следующим образом: напряжение
от сборных шин 10 кВ через вакуумный выключатель ВB/TEL-10, огражденный
пальцевыми контактами, через трансформаторы тока по шинному мосту поступает на
первичную обмотку тягового трансформатора, понижается до 3,02 кВ и со вторичной
обмотки тягового трансформатора, схема соединения которой "две обратные
звезды с уравнительным реактором", поступает на преобразователь ПВЭ-5.
Установленные
в КРУН-10 кВ вакуумные выключатели типа ВB/TEL-10 - вакуумный выключатель,
подвесной - предназначенный для включения и отключения под нагрузкой.
Трансформаторы
тока типа ТПЛ-10 - трансформатор тока проходной с литой изоляцией -
предназначены для подключения релейной защиты.
Трансформаторы
напряжения типа НТМИ-10 - трансформатор напряжения трехфазный, с масляным
охлаждением, с обмоткой для контроля изоляции сети - предназначены для контроля
напряжения на сборных шинах 10 кВ.
Для
безопасности обслуживания ячейки КРУН-10 кВ оборудуем заземляющими ножами и
механической блокировкой.
2. Расчетная
часть
2.1 Выбор
оборудования
2.1.1 Выбор
оборудования ОРУ – 110 кВ
Для
выбора оборудования находим ток короткого замыкания, ударный ток.
Рис.5
Расчетная схема для определения тока к.з. на стороне 110 кВ.
Сопротивление
до точки к.з
X=V2ср/Sк.з.max
[6].
т.к.
Sк.з.max=3500 МВ А (по заданию), то
X=1152
/ · 3500 = 3,78 Ом.
Ik=Uном/
3 · x=115000/ 3, 78 = 17,6 кА;[6]
iy
= 2,55 · Ik=2,55 · 17,6=44,88 кА;[5]
Выбор
масляных выключателей производим по следующим характеристикам:
На
ОРУ-110 устанавливаем ВМТ-110
-
По номинальному напряжению:
Uн
≥ Uр [5].
Uн=110
кВ – номинальное напряжение[3]
Uр=110
кВ – рабочее напряжение[3]
-
По номинальному длительному току:
Iн
≥ Ipmax[5]
Iн=1250
А - номинальный ток ВМТ-110[3]
Ipmax=Kпр
· Sтп / √3 · Uн = 1,3 · 20000 / √3 ·115=130,7
А[5]
Kпр
= 1,3 – коэффициент перспективы развития потребителей.
Sтп
= 20000 кВ·А – мощность подстанции.
Ipmax
– максимальный рабочий ток ВМТ-110.
-
По номинальному току отключения выключателя: Iн.откл ≥ Iк
Iн.откл
=25 кА;[3]
Iк=17,6
кА;
-
По электродинамической стойкости:
Iпр.с
≥ Iк;
Iпр.с=25
кА – эффективное значение периодической составляющей предельного сквозного тока
к.з.
Iк
= 17,6 кА;
iпр.с
≥ iк
iпр.с
= 65 кА –амплитудное значение предельного сквозного тока к.з
iк
= 44,88 кА – ударный ток к.з.
5.
По термической стойкости: I2T · tT ≥ Bk
IT
=25 кА – предельный ток термической стойкости.
tT=3
с – время прохождения тока термической стойкости
Bk=
I2к·(tоткл.+ Та), где
Bk
– тепловой импульс тока к.з.
tоткл=
tср+ tрз+ tсв, где[5]
tср=0,1
с – собственное время срабатывания защиты
tрз=2
с – время выдержки срабатывания реле
tсв=0,055
с – собственное время отключения ВМТ-110 с приводом.
Bk=
17,62 · (0,1+2+0,055+0,02)=668 кА2 · с;
I2T
· tT=202·3=1200 кА2·с
Выбранный
масляный выключатель – ВМТ-110 соответствует всем характеристикам условий
выбора.
Выбор
разъединителей производим по следующим характеристикам:
Устанавливаем
на ОРУ-110 кВ разъединители РДЗ-2-110/1000, РНДЗ-110/1000
-
По номинальному напряжению: Uн ≥ Uр[5]
Uн=110
кВ;[3]
Uр=110
кВ;
-
По номинальному длительному току: Iн ≥ Ipmax[5]
Iн=1000
А
Ipmax=130,7
А
-
По электродинамической стойкости: iпр.с ≥ iy
iпр.с=80
кА;
iy=44,8
кА;
-
По термической стойкости: I2T · tT≥ Bk
Bk=668
кА2 ·с
IT=31
кА – предельный ток термической стойкости
I2T
· tT=312·3=2883 кА2·с;
Выбранные
разъединители РНДЗ-110/1000, РДЗ-2-110/1000 соответствуют всем характеристикам.
На
масляных выключателях ВМТ-110 устанавливаем трансформаторы тока ТВТ-110/600/5.
Выбор
трансформаторов тока проводим по следующим характеристикам:
ТВТ-110-600/5.
Для
подключения релейной защиты используем отпайку 200/5.
-По
номинальному напряжению: Uн ≥ Uр[5]
Uн=110
кВ;
Uр=110
кВ;
-
По номинальному длительному току: I1н ≥ Ipmax
I1н
=200 А;
Ipmax=130,7
А;
По
электродинамической и термической стойкости встроенные трансформаторы тока не
проверяются.
-
По нагрузке вторичных цепей: Z2н ≥ Z2
Z2н=1,2
Ом (класс точности 10) – номинальная допустимая нагрузка вторичной обмотки
трансформаторов тока ТВТ-110.
Z2=
Zпр+ Zконт+∑ Zприб., где
Z2
– вторичная нагрузка расчетная;
Zконт
=0,1 Ом – сопротивление переходных контактов;
Zпр=ρ·lрасч./qпр.,
где
ρ=1,75·10-8
Ом·м – удельное сопротивление медных проводов;
lрасч=75
м – длина проводов для ОРУ-110 кВ;
qпр=2,5
·10-6 м2 – сечение медных проводов
Zпр=1,75·10-8·75/2,5
·10-6 =0,52 Ом – сопротивление проводов;
∑
Zприб=0,5 Ом –сопротивление приборов, присоединенных к вторичной обмотке
трансформаторов тока ТВТ-110
Z2=0,52+0,1+0,5=1,12
Ом;
Выбор
проводов для вводов ОРУ-110 кВ, ремонтной и рабочей перемычек производим по
следующим характеристикам:
А-300
– провод алюминиевый сечением 300 мм2
-
По длительно допустимому току: Iдоп ≥ Ipmax[5]
Iдоп=680
А;
Ipmax=130,7
А;[3]
-
По термической стойкости: q≥ qmin= √Bk·106/C
q
= 300 мм2 выбранное сечение провода А-300;
qmin=√688·106/88
= 293,7 мм2
С=88
– коэффициент.
-
По условию отсутствия коронирования: 0,9 Е0≥1,07Е
Е0=30,3·m·(1+0,299/rпр1/2),
где
Е0
– максимальное значение начальной критической напряженности электрического
поля, при котором возникает разряд в виде короны.
m=0,82
– коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности многопроволочных проводов.
rпр=1,12
– радиус провода А-300
0,9
Е0=0,9·(30,3·0,82·(1+0,299/1,120,5)=28,68 кВ/см;
Е=0,354·U/rпр.·
lq·Dср/ rпр, где
Е-напряженность
электрического поля около поверхности провода
V-линейное
напряжение;
Dср
=1,26·D – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз;
D
= 3 м - расстояние между проводами разных фаз;
Dср
=1,26·3=378 см;
1,07Е=1,07·0,354·110/1,12·
lq·378/1,12=14,72 кВ/см;
Алюминиевый
провод А-300 соответствует всем характеристикам условий выбора. Для крепления
проводов применяем гирлянды из 8 подвесных изоляторов Пф-70.
2.1.2 Выбор оборудования
РУ-10 кВ
Для выбора оборудования находим ток короткого
замыкания, ударный ток короткого замыкания.
Рис. 6 Расчетные схемы для определения тока короткого
замыкания при коротком замыкании на шинах 10 кВ.
X
= Uср2 / Sкз max =1152 / 3500 =
0,029 - сопротивление до места короткого замыкания[6]
Определяем
сопротивление обмоток трансформатора
UK1
= 0,5(UK I-II + UK I-III - UK II-III) =
0,5(17+10,5-6) = 10,75%
UK2
= 0,5(UK I-III + UK II-III - UK I-III) =
0,5(17+6-10,5) = 6,25%
UK3
= 0,5(UK II-III + UK I-III - UK I-II) =
0,5(10,5+6-17) = -0,25% » 0
UK1,
UK2, UK3 - напряжение короткого замыкания обмоток
трансформатора
Х*б1
= (UK1 / 100) × (Sб / Sн.тр)
= (10,75/100)(100/20) = 0,53, где
Sб
= 100 мВА - базовая мощность;
Sн.тр
= 20000 кВА - мощность понижающего трансформатора
Х*б2
= (UK2 / 100) × (Sб / Sн.тр)
= (6,25/100)(100/20) = 0,31]
Х*б3
= (UK3 / 100) × (Sб / Sн.тр)
= 0
Х*б3
= Х* + Х*1 + Х*3 = 0,029 + 0,53 + 0 = 0,0559 –
результирующее
сопротивление до точки короткого замыкания при коротком замыкании на шинах 10
кВ [рис. 6, в]
Iб
= Sб / × Uср
Iб
= 100 / ( × 10,5) = 5,5 кА
Iк
= Iб / Х*4 = 5,5 /0,559 = 9,84 кА - ток короткого
замыкания при коротком замыкании на шинах 10 кВ[5]
iу
= 2,55 × Iк = 2,55 × 9,84 =
25,1 кА - ударный ток короткого замыкания
В
РУ-10 кВ в ячейках КРУН-10 кВ установлены вакуумные выключатели ВВ/TEL-10/1000,
ВВ/TEL-10/630. Выбор и проверку вакуумных выключателей производят по следующим
характеристикам:
ВВ/TEL-10/1000
-По
номинальному напряжению:
Uн
³ Uр
Uн
= 10 кВ - номинальное напряжение;
Uр
= 10 кВ - рабочее напряжение КРУН-10 кВ
-
По номинальному длительному току:
Iн
³ Iр max
Iн
= 1000 А - номинальный ток выключателя ВВ/TEL 10/110
Iр
max = (Крн×Sн.тр)/(×Uн2)
= (0,5×20000)/(×11) = 525,5 А, где
Крн
= 0,5 - коэффициент распределения нагрузки на шинах вторичного напряжения
-
По номинальному периодическому току отключения:
Iн.откл
³ Iк
Iн.откл
= 20 кА
Iк
= 9,84 кА
-
По электродинамической стойкости:
-
по предельному периодическому току короткого замыкания:
Iпр.с
³ Iк
Iпр.с
= 20 кА - эффективное значение периодической составляющей предельного сквозного
тока короткого замыкания
Iк
= 9,84 кА
-
по ударному току:
iпр.с
³ iу
iпр.с
= 52 кА - амплитудное значение предельного сквозного тока короткого замыкания
iу
= 25,1 кА
-
По термической стойкости:
Iт2
× tт ³ Bк
Bк
= Iк2 × (tоткл
+ Та), где
tоткл
= tср+tрз+tсв = 2+0,1+0,1=2,2 с - время
отключения тока,
Та
= 0,01 с - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока
короткого замыкания.
Bк
= 9,842 × 2,21 = 213,98 кА2с
Iт2
× tт = 2О2 × 4 = 1600 кА2с
Вакуумные
выключатели ВВ/TEL-10/1000, установленные в ячейках КРУН-10 кВ соответствуют
всем характеристикам.
Вакуумный
выключатель ВВ/TEL-10/630
-
По номинальному напряжению: UН ≥ UР
UН
= 10 кВ
UР
= 10 кВ.
-
По номинальному длительному току: IН ≥ IРmax
IН
= 630 A
IРmax
= 525.5 A.
-
По номинальному периодическому току отключения: IНоткл ≥ IК
IНоткл
= 12,5 кА
IК
= 9,84 кА
-
По электродинамической стойкости:
*
по предельному периодическому току к.з.: IПР.С ≥ IК
IПР.С
= 32 кА
IК
= 9,84 кА
*
по ударному току: iПР.С ≥ iу
iПР.С
= 52 кА
iу
= 25,1 кА
-
По термической стойкости: I2Т ·tT ≥ BК
BК
= 213,98 кА2с
I2Т
tT = 1600 кА2с.
Вакуумные
выключатели ВВ/TEL-10/630, установленные в ячейках КРУН-10 кВ соответствуют
всем характеристикам.
Выбор
и проверку трансформаторов тока ТПЛ-10 производим по следующим характеристикам:
ТПЛ-10.
-
По номинальному напряжению: UН ≥ UР
UН
= 10 кВ
UР
= 10 кВ.
-
По номинальному длительному току: I1Н ≥ IРmax
I1Н
= 1000 A
IРmax
= 525 A.
-
По электродинамической стойкости: √2· I1Н ·Кд ≥ iу
√2·
I1Н · Кд = √2· 1000 ·160 = 226,27 кА
Кд
= 160 – кратность электродинамической стойкости [3]
iу
= 25,1 кА.
-
По термической стойкости: (I1Н ·КТ) 2 · tT ≥
BК
BК
= I2к ·(tоткл + Та) = 9,842
· 2,25 = 217,8 кА2с
КТ
= 65 – кратность темической стойкости
tТ
= 1 с – время термичекой стойкости
(I1Н
·КТ) 2 · tT = (1·65) 2 ·1 = 4225
кА.
-
По нагрузке вторичных цепей: Z2H ≥ Z2
Z2H
=1,2 (класс точности 3)
Z2H=Zпр+ΣZприб+Zконт,
Z2H=
(1,75·10-8·6/2,5·106) + (0,02+0,1+0,1+0,1) + 0,1 = 0,46 Ом,
где
ρ = 1,75·10-8·Ом·м – удельное сопротивление медных проводов,
lpacr
= 6 м
g = 2,5 ·10-6
м – сечение медных проводов
2.1.3 Выбор
трансформаторов
Трансформатор
представляет собой электромагнитный аппарат переменного тока, предназначенный
для преобразования эл. энергии одного напряжения в электрическую энергию
другого напряжения. В основу работы трансформатора положен закон
электромагнитной индукции. [4]
Трансформатор,
имеющий на стержне магнитоотвода две обмотки: обмотку высокого напряжения (ВН),
обмотку низкого напряжения (НН), называют двухобмоточными. Мощные силовые
трансформаторы выполняют трехобмоточными. Они имеют три обмотки: обмотку
высокого напряжения (ВН), обмотку среднего (СН) и обмотку низкого напряжения
(НН).
Понижающие
трансформаторы служат для передачи электрической энергии на расстояние и для
распределения ее между потребителями. Они отличаются относительно большой
мощностью и высоким напряжением.
Понижающие
трансформаторы изготавливают на определенные стандартные мощности. В 1985 году
введена в действие шкала мощностей трансформаторов, согласно которой
номинальные мощности трехфазных трансформаторов должны соответствовать
определенному ряду. Первенцем отечественного трансформаторостроения является
Московский электрозавод.
Число
и мощность понижающих трансформаторов следует выбирать исходя из
технико-экономических расчетов и нормативных требований по резервированию,
согласно которым, на тяговых подстанциях следует предусматривать по два
понижающих трансформатора. Мощность их целесообразно принять такой, чтобы при
отключении одного из них электроснабжение обеспечивалось оставшимся в работе
трансформатором [4].
В
данной дипломной работе необходимо выбрать трехобмоточный понижающий
трансформатор 110/35/10. Мощность понижающего трансформатора транзитной тяговой
подстанции определяем из условий аварийного режима:
SH.TP
≥ Sмах/Кав·(n-1), где [5]
Sмах
– суммарная максимальная нагрузка первичной обмотки понижающего трансформатора,
Кав=1,4
– коэффициент допустимой перегрузки трансформатора по отношению к его
номинальной мощности в аварийном режиме,
n
– количество трансформаторов.
Sмах
= Sмах Т + Sмах35, где [5]
Sмах
Т – мощность потребителей, присоединенных к шинам тягового электроснабжения,
кВ·А,
Sмах
35 – максимальная полная мощность всех районных потребителей, питающихся от
обмотки СН(35кВ).
SмахТ
= SТ + Sмах10 + SТСН, где [5]
SТ
– мощность, расходуемая на тягу, кВ·А
Sмах10
– мощность нетяговых потребителей, питающихся от обмотки НН (10 кВ), кВ·А
SТСН
– номинальная мощность трансформатора собственных нужд, кВ·А
Т.к
нами выбран тяговый трансформатор ТМПУ-16000/10, номинальная мощность которого
SН =11400 кВ·А, то мощность, расходуемая на тягу поездов будет равна SТ =
11400.
На
тяговой подстанции с питающим напряжением 35 кВ установлен трансформатор
собственных нужд, который имеет следующие характеристики:
Тип
– ТМ-320/35,
Номинальная
мощность - 320 кВ·А,
Номинальное
напряжение первичной обмотки – 35 кВ,
Номинальное
напряжение вторичной обмотки – 0,23 кВ.
Для
того, чтобы не изменять схему питания фидеров СЦБ-6кВ, необходимо заменить
трансформатор собственных нужд на трансформатор с таким же напряжением обмотки
НН (0,23 кВ), с напряжением обмотки ВН – 10 кВ, т.к. ТСН будет подключен к
сборным шинам тягового электроснабжения, с мощностью SН, которая будет больше,
чем SН =320 кВ·А, т.к. при изменении схемы питания тяговой подстанции появятся
дополнительные потребители нагрузки собственных нужд:
Таблица
2.1 – Потребители нагрузки собственных нужд
|
Мощность на единицу
|
Количество
|
Общая мощность, кВ·А
|
Подогрев баков МКП-110
|
3,6 кВ·А
|
2
|
7,2
|
Подогрев приводов
МКП-110
|
0,8 кВ·А
|
2
|
1,6
|
Обдув понижающих тр-ров
|
4 кВ·А
|
2
|
8
|
Всего
|
-
|
-
|
16,8
|
Выбираем
трансформатор собственных нужд по [3]
Тип
– ТМ-400/10
Номинальная
мощность - SТСН =400 кВ·А,
Номинальное
напряжение первичной обмотки – 10 кВ,
Номинальное
напряжение вторичной обмотки – 0,23 кВ.
На
тяговой подстанции «Белгород» с питающим напряжением 35 кВ питание нетяговых
потребителей осуществляется напряжением 10 кВ, которое преобразуется из
напряжения 35 кВ с помощью трансформатора ТМ-1000/35.
Максимальную
мощность нетяговых потребителей, питающихся от обмотки НН понижающего
трансформатора, определяем по формуле:
Sмах10=
(1+(Рпост + Рпер)/ 100),
где [5]
n
= 4 – количество нетяговых потребителей,
Рпост
= 2% - постоянные потери в стали трансформатора;
Рпер
= 10% - переменные потери в сетях и трансформаторах;
- максимальное значение
нагрузки, кВт;
- сумма реактивных мощностей
всех потребителей в час максимума суммарной нагрузки, кВар.
Таблица
2.2 – Почасовой расход электроэнергии по фидерам 10 кВ
t
|
активная мощность, кВт
|
Суммарная актив-ная нагруз-ка,
кВт
|
реакт. мощность, кВар
|
Суммар-ная реактив-ная
нагрузка, кВар
|
фидер
№1,2 «Спирт-завод»
|
фидер
№1,2
РП - 10
|
фидер
ФПЭ К. Лопань
|
фидер
№1,2 «Спирт-завод»
|
фидер
№1,2
РП - 10
|
фидер
ФПЭ К. Лопань
|
1
|
200
|
50
|
-
|
250
|
-
|
-
|
-
|
|
2
|
100
|
200
|
-
|
300
|
-
|
100
|
-
|
100
|
3
|
200
|
100
|
10
|
310
|
100
|
-
|
-
|
100
|
4
|
200
|
100
|
20
|
320
|
200
|
100
|
-
|
300
|
5
|
300
|
200
|
10
|
510
|
200
|
100
|
-
|
300
|
6
|
400
|
100
|
-
|
500
|
200
|
-
|
-
|
200
|
7
|
400
|
100
|
10
|
510
|
300
|
100
|
-
|
400
|
8
|
600
|
200
|
30
|
830
|
200
|
100
|
-
|
300
|
9
|
500
|
200
|
40
|
740
|
200
|
100
|
-
|
300
|
10
|
400
|
200
|
20
|
620
|
300
|
100
|
-
|
400
|
11
|
400
|
100
|
20
|
520
|
300
|
100
|
-
|
400
|
12
|
200
|
200
|
10
|
410
|
100
|
100
|
-
|
200
|
13
|
200
|
100
|
10
|
310
|
100
|
100
|
-
|
200
|
14
|
400
|
100
|
10
|
510
|
100
|
-
|
-
|
100
|
15
|
100
|
200
|
30
|
330
|
100
|
100
|
-
|
200
|
16
|
400
|
100
|
10
|
510
|
200
|
-
|
-
|
200
|
17
|
600
|
100
|
10
|
710
|
300
|
100
|
-
|
400
|
18
|
400
|
200
|
10
|
610
|
300
|
100
|
-
|
400
|
19
|
200
|
50
|
10
|
260
|
100
|
-
|
-
|
100
|
20
|
200
|
100
|
0
|
310
|
100
|
100
|
-
|
200
|
21
|
400
|
200
|
10
|
610
|
200
|
100
|
-
|
300
|
22
|
300
|
100
|
10
|
410
|
200
|
100
|
-
|
300
|
23
|
100
|
500
|
10
|
160
|
100
|
-
|
-
|
100
|
24
|
100
|
50
|
10
|
160
|
-
|
-
|
-
|
-
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|