Проект электрокотельной ИГТУ
Принимаем базисную
мощность : SБ=100 МВА
В качестве базисного
напряжения принимаем напряжение ступени короткого замыкания, в зависимости от
которого вычисляется базисный ток:
1.UБ1 = 230 кВ
2.
U Б2 = 6,3 кВ
3.
U Б3 = 0,4 кВ
Расчетные выражения
приведенных значений сопротивлений:
1.
Энергосистема:
где Iотк.ном = 20 кА – номинальный ток
отключения выключателя.
2.
Воздушная линия
220 кВ:
где х0 = 0,35 Ом/км –
удельное индуктивное сопротивление жилы кабеля на километр длины [11];
L1 = 20 км – длина линии.
3.
Трансформатор ТДТН
- 40 МВА:
Где Uк = 22% - напряжение короткого
замыкания;
4.
Кабельная линия 6
кВ на ввод КТП:
rкл = r0 × L2 ×0,118 × 0,02 × = 0,37
где r0 =0,118 Ом/км – удельное активное
сопротивление жилы кабеля на километр длины [11].
5.
Трансформатор
ТМ-100 кВА:
XT2==4,5
где Sн.тр =0,1 МВА – номинальная мощность
трансформатора КТП.
Короткое замыкание в точке
К-1:
1. Результирующее
сопротивление:
Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл =
0,0125 + 0,013 = 0,0255
2.Начальное значение периодической
составляющей тока короткого замыкания:
3.
Периодическая составляющая тока
короткого замыкания в момент времени t = ∞:
4.Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-1 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-1= ∙ 1,8 ∙ 11,8 = 30 кА
где КУ =1,8 –ударный
коэффициент для сетей выше 1000 В [8].
Короткое замыкание в
точке К-2:
Результирующее сопротивление:
Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл +
Х* т1 = 0,0125 + 0,013 + 0,55 =0,68
При коротком замыкании в
точке К-2 будет действовать суммарный ток – от энергосистемы и от электродвигателей.
При близком коротком замыкании напряжение на выводах электродвигателя
оказывается меньше их ЭДС, электродвигатели переходят в режим генератора, и
подпитывают током место повреждения.
2.Начальное значение периодической
составляющей тока короткого замыкания:
От системы:
От асинхронного двигателя мощностью
315 кВт:
Кратность пускового тока: Кп = 5,5
[3]
Определяем сверхпереходное
сопротивление:
Хd''=1 / КП = 1 / 5,5 = 0,18
Сверхпереходный ток, генерируемый
асинхронным двигателем:
I"АД= кА
где Е" = 0,9 – сверхпереходная
Э.Д.С., о.е. [8];
IАД = 38 А – номинальный ток
двигателя;
Суммарный ток короткого
замыкания:
I П.О.К-2 = I П.О.С.К-2 + I²АД = 13,53+0,19 = 13,85 кА
3.Периодическая составляющая тока
короткого замыкания в момент времени t = ∞:
От системы:
4.Ударный ток короткого замыкания:
От системы:
iУ. К-2 = ∙ КУ ∙ I П.О.С.К-2 = ∙ 1,8 ∙ 13,53 = 34,44 кА
От асинхронного двигателя мощностью
315 кВт:
iУ.АД = ∙ КУ ∙ I "АД = ∙ 1 ∙ 0,19 = 0,27 кА
Суммарный ударный ток
короткого замыкания:
iУ.К-2 = iУ.. К-2 + iУ АД =34,44+0,27 = 34,71 кА.
Короткое замыкание в
точке К-3:
1. Результирующее сопротивление:
Индуктивное
сопротивление:
Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл +
Х* т1 + Х* кл =
=
0,0125+0,013+0,55+0,36=0,94
Активное сопротивление: r* РЕЗ = r* кл = 0,37
Результирующее полное
сопротивление:
Z* РЕЗ = = 1,01
Начальное значение
периодической составляющей тока короткого замыкания:
4. Периодическая составляющая тока
короткого замыкания в момент времени
t = ∞:
5.Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-3 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-3= ∙ 1,8 ∙ 9,1 = 23,2 кА
Короткое замыкание в
точке К-4:
1. Результирующее сопротивление:
Индуктивное
сопротивление:
Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл +
Х* т1 + Х* кл + Х* т2 =
=0,0125+0,013+0,55+0,36+4,5=5,44
Активное сопротивление: r* РЕЗ = 0,8
Результирующее полное
сопротивление:
Z* РЕЗ = = 5,5
2.Начальное значение периодической
составляющей тока короткого замыкания:
3.Периодическая составляющая тока
короткого замыкания в момент времени t = ∞:
4.Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-4 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-4 = ∙ 1,2 ∙26,2 = 66,7 кА
КУ=1,2 –ударный
коэффициент при К.З. за трансформатором [8].
Результаты
расчетов токов трехфазного короткого замыкания заносим в сводную таблицу 3.15.
Таблица 3.15. Сводная
таблица расчета токов короткого замыкания.
Точка К.З.
|
U ,кВ
|
I П.О (3) , кА
|
I ∞ (3)
, кА
|
i У , кА
|
К-1
|
230
|
11,8
|
11,8
|
30
|
К-2
|
6,3
|
13,85
|
13,85
|
34,89
|
К-3
|
6,3
|
9,1
|
9,1
|
23,2
|
К-4
|
0,4
|
26,2
|
26,2
|
66,7
|
3.9 Выбор аппаратов на
напряжение выше 1000 В
1. Выбор высоковольтных выключателей.
На вводе РУ–6 кВ и на каждой
отходящей линии устанавливаем ячейку комплектного распределительного устройства
(КРУ). Выбираем по [6] ячейку КМ–1.
Таблица 3.16. Технические данные
ячейки КМ-1
Тип ячейки
|
UНОМ, кВ
|
IНОМ, А
|
Тип выключателя
|
Тип привода
|
шин
|
шкафов
|
КМ-1
|
6
|
1000
1600
2000
3200
|
630
1000
2000
3200
|
ВМПЭ-10
|
электро-
магнитный
ПЭ-11
|
Габариты шкафов ячейки: ширина–750
мм, глубина 2150 мм, высота 1200 мм.
В ячейку устанавливаем выключатель,
трансформаторы тока.
1.На отходящих
линиях к асинхронным двигателям РУ-6 кВ.
Выключатель ВМПЭ-10-20/630У3 – [6]
Таблица 3.17. Технические данные
выключателя.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
10 кВ
|
6 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
630 А
|
38 А
|
IОТК.НОМ ≥ I ∞
|
20 кА
|
13,85 кА
|
IДИН ≥ IП.О.
|
20 кА
|
13,85 кА
|
iДИН ≥ iУ
|
51 кА
|
34,89 кА
|
ITEP2 ∙ tTEP ≥
I ∞2 ∙ (tЗ+tОТК)
|
20 2 ∙ 3 = 1200 кА2 ∙ с
|
13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) =
= 37,4 кА2 ∙ с
|
UР – рабочее напряжение, кВ;
IР – максимальный рабочий ток, А;
UНОМ – номинальное напряжение
выключателя, кВ;
IНОМ – номинальный ток выключателя,
А;
IОТК.НОМ – номинальный ток отключения
выключателя, кА;
IДИН – максимальное действующие
значение тока динамической стойкости, кА;
iДИН – максимальное ударное значение
тока динамической стойкости, кА;
ITEP – допустимый ток термической
стойкости, кА;
tTEP – время действия ток термической
стойкости, с;
tЗ – время срабатывания защиты, с;
tОТК - полное время отключения
выключателя, с.
2.На отходящих
линиях РУ-6 кВ к трансформаторам ТМ-100/6.
Iр = 170,8 А
Выключатель ВМПЭ-10-20/630У3 [6].
Таблица 3.18. Технические данные
выключателя.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
10 кВ
|
6 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
630 А
|
170,8 А
|
IОТК.НОМ ≥ I ∞
|
20 кА
|
9,1 кА
|
IДИН ≥ IП.О.
|
20 кА
|
9,1 кА
|
iДИН ≥ iУ
|
52 кА
|
23,2 кА
|
ITEP2
∙ tTEP ≥ I ∞2∙ (tЗ+tОТК)
|
20 2 ∙ 3 = 1200 кА2
∙ с
|
9,1 2 ∙ (0,1 +
0,095) =
= 16,2 кА2 ∙ с
|
3.Ячейка
трансформатора РУ-220 кВ электрокотельной.
IР = 135,5 А
Выключатель ВМТ-220Б-220/1250 [6].
Таблица 3.19. Технические данные
выключателя.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
220 кВ
|
220 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
1250 А
|
135,5 А
|
IОТК.НОМ ≥ I ∞
|
25 кА
|
11,8 кА
|
IДИН ≥ IП.О.
|
25 кА
|
11,8 кА
|
iДИН ≥ iУ
|
65 кА
|
30 кА
|
ITEP2
∙ tTEP ≥ I ∞2 ∙ (tЗ+tОТК)
|
25 2 ∙ 3 = 1875
кА2 ∙ с
|
11,8 2 ∙ (0,01
+ 0,08) =
= 139,34 кА2 ∙
с
|
2.
Выбор разъединителей.
РУ-220 кВ электрокотельной.
IР = 135,5 А
Разъединитель РДЗ-220/2000 [7].
Таблица 3.20. Технические данные
разъединителей.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
220 кВ
|
220 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
2000 А
|
135,5 А
|
iДИН ≥ iУ
|
100 кА
|
30 кА
|
ITEP2 ∙ tTEP ≥
I ∞2∙ (tЗ+tОТК)
|
50 2 ∙ 3 = 7500 кА2 ∙ с
|
11,8 2 ∙ (0,01 + 0,08) =
= 139,34 кА2 ∙ с
|
3.
Выбор
измерительных трансформаторов тока.
1.На отходящих линиях РУ-6кВ к асинхронным
двигателям насосов.
IНОМ. = 38 А
По [6] выбираем ТЛК-10-У3-50/5-0,5/10Р
– трансформатор тока, с литой изоляцией, для КРУ;
Таблица 3.21. Технические данные
трансформаторов тока.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
10 кВ
|
6 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
50 А
|
38А
|
iДИН ≥ iУ
|
25 кА
|
13,85 кА
|
ITEP2 ∙ tTEP ≥ I ∞2 ∙
(tЗ+tОТК)
|
48 кА2 ∙ с
|
13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) =
= 37,4 кА2 ∙ с
|
Вторичная нагрузка в классе точности
0,5 составляет ZНАГР.ДОП= 0,4 Ом
Проверяем трансформатор тока по вторичной
нагрузке:
Таблица 3.22. Расчет нагрузки
трансформаторов тока.
Прибор
|
Тип
|
Нагрузка
|
А
|
В
|
С
|
ваттметр
|
Д-335
|
0,5
|
|
0,5
|
варметр
|
Д-335
|
0,5
|
|
0,5
|
счетчик акт. энергии
|
И-680
|
2,5
|
|
2,5
|
амперметр
|
Э-335
|
0,5
|
0,5
|
0,5
|
ИТОГО:
|
|
4
|
0,5
|
4
|
Определяем сопротивление приборов
rП = S / IНОМ22 = 4 / 52 = 0,16 Ом
S = 4 ВА –полная максимальная
нагрузка, потребляемая приборами;
IНОМ2 = 5 А – номинальный вторичный
ток трансформатора тока.
Принимаем сопротивление контактов rК=
0,1 Ом [7]
Рассчитываем требуемое сопротивление
соединительных проводов (алюминий), соединяющих трансформаторы тока и приборы:
rПР = zДОП - rП - rК= 0,4 - 0,16 -
0,1 = 0,14 Ом
Принимаем длину алюминиевого провода
L = 5 м [7];
Рассчитываем минимально допустимое
сечение провода:
Принимаем контрольный кабель АКПВГ с
жилами сечением 4 мм2 [13].
Расчетное сопротивление провода:
rпр= r0×l= 7,81×10-3×5=0,039 Ом
Полное сопротивление:
rР = rП + rПР + rК = 0,16 + 0,039 +
0,1 = 0,299 Ом
zДОП = 0,4 Ом > 0,299 Ом = rР
2.
На вводах
трансформаторов ТМ-100/6.
IР = 170,8 А
Трансформатор тока ТЛК-10-200/5-0,5/10Р
[6].
Таблица 3.23. Технические данные
трансформаторов тока.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
10 кВ
|
6 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
200 А
|
170,8 А
|
iДИН ≥ iУ
|
25 кА
|
9,1 кА
|
ITEP2 ∙ tTEP ≥
IП.О2 ∙ (tЗ+tОТК)
|
4 2 ∙ 3 = 48
кА2 ∙ с
|
9,1 2 ∙ (0,1 +
0,095) =
= 16,2 кА2 ∙ с
|
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП = 0,8 Ом
3.
Ячейка
трансформатора РУ-220 кВ электрокотельной.
IР = 135,5 А
ТФНД-220-3Т-300/5-0,5/Р [8]
Таблица 3.24. Технические данные
трансформаторов тока.
Условие выбора
|
Паспортные данные
|
Расчетные данные
|
UНОМ ≥ UР
|
220 кВ
|
220 кВ
|
IНОМ ≥ IР
|
300 А
|
135,5 А
|
ITEP2 ∙ tTEP ≥ IП.О2 ∙
(tЗ+tОТК)
|
20 2 ∙ 3 = 1200 кА2 ∙ с
|
11,8 2 ∙ (0,01 + 0,08) =
= 139,34 кА2 ∙ с
|
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП= 0,4 Ом
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16
|