Поверочный тепловой расчет парового котла Е-420-13,8-560 (ТП-81) на сжигание Назаровского бурого угля
Змеевики
потолочного пароперегревателя за 3-ей ступенью конвективного пароперегревателя
образуют конвективную петлю (1-ая часть КПП).
Ширмовый пароперегреватель
Из выходных камер потолочного пароперегревателя
пар поступает во входные смешивающие коллектора «холодных ширм» (по 6-ти трубам
диаметром 159х16 мм).
Далее пар
поступает во входные коллектора 10-ти «холодных ширм» (10 труб диаметром 133х10 мм).
Каждая ширма- это 33 параллельно включенных
змеевика (диаметр 32х4 мм, сталь 12Х1МФ).
Диаметр
входного и выходного коллектора ширм 159х16 мм, поверхность нагрева
«холодных ширм» 312м2.
Из выходных
коллекторов ширм пар поступает в пароохладитель №1 (по 10-ти трубам диаметром
133х10 мм), - где происходит снижение температуры перегретого пара и первая
переброска пара по ширине газохода.
Из выходного
коллектора пароохладителя пар поступает во входные смешивающие коллекторы
«горячих ширм» (по 6-ти трубам диаметром 156х16 мм) и дальше - в выходные
коллекторы «горячих ширм» (по 10-ти трубам диаметром 133х10 мм).
Поверхность
нагрева «горячих ширм» - 312м2.
Диаметр
выходного коллектора - 273х26 мм.
Конвективный пароперегреватель
Из ширмового пароперегревателя пар поступает в
конвективный пароперегреватель (по 6-ти трубам диаметром 156х16 мм)
первой, затем второй, третьей и четвертой ступеней КПП.
С целью
уменьшения тепловой и гидравлической неравномерности конвективная часть
разделена на три последовательно включенные ступени, которые расположены в
горизонтальном соединительном газоходе. Каждая ступень состоит из 174 пакетов параллельно
включенных змеевиков, расположение змеевиков – коридорное с поперечным шагом 80 мм
и продольным шагом 60 мм.
Диаметры
труб:
Первая ступень
(2 часть КПП 1) - 32х5 мм;
Вторая
ступень (3 часть КПП) - 32х5 мм;
Третья ступень
(4 часть КПП) - 32х6 мм;
Материал труб
сталь 12Х1МФ.
Для
выравнивания температуры пара по ширине газохода в пароохладителях №2 и №3
(после первой и второй ступеней КПП), осуществляется переброс пара по ширине
газохода.
Площадь
поверхности нагрева: 1 ступень - 800 м2; 2 ступень - 1340 м2;
3 и 4 ступеней - по 1025 м2.
Максимальная
температура металла в обогреваемой зоне не должна превышать значений указанных
в таблице.
Регулирование
температуры перегретого пара
Для
регулирования температуры перегретого пара предусмотрена схема с 3-мя последовательно
включенными впрыскивающими пароохладителями.
Расчетное снижение
температуры перегретого пара составляет:
1 впрыск - 6 °С; 2 впрыск - 11 °С; 3 впрыск - 2 °С
Температура
перегрева для пароперегревателя возрастет при:
-
увеличении
нагрузки,
-
снижении
температуры питательной воды,
-
увеличении
избытка воздуха в топке,
-
переходе
на сжигание более влажного топлива,
-
шлаковании
экранных труб,
-
затягивании
факела в верх топки,
-
- при
переходе на сжигание более влажного топлива.
В связи с
тем, что пароперегреватель котла ТП-81 имеет обширную конвективную часть,
большое влияние на температуру перегретого пара оказывает величина избытка
воздуха в топке.
Водяной
экономайзер. Расположен в
конвективной шахте (опускной газоход). Компоновка 2-х ступенчатая.
По ходу газов
первой идет 2-ая ступень – поверхность нагрева 870 м2, а затем,
(после воздухоподогревателя 2 ступени); идет 1-я ступень - поверхность нагрева
2580м2.
Водяной
экономайзер крепится на пустотелых балках, охлаждаемых воздухом от дутьевого
вентилятора.
Для
охлаждения водяного экономайзера в период пусков предусмотрена линия рециркуляции
ВЭ - барабан, соединяющая входные коллекторы экономайзера с водяным пространством
барабана котла.
Между
выходными коллекторами 1- ой ступени и входными коллекторами 2-ой ступени
смонтирована дренажная линия (опорожнение 2-ой ступени экономайзера).
Шаги труб, мм
(S1 x S2): 1 ступень - 80х49; 2
ступень - 85х60
Живое сечение
по газам, м2: 1 ступень - 36,8; 2 ступень - 34,0
Живое сечение
по воде, м2: 1 ступень - 0,212; 2 ступень - 0,100
Поверхности
нагрева м2: 1 ступень - 2580; 2 ступень – 870
Водяной
экономайзер изготовлении из труб диаметром 25х3,5, материал труб сталь 20;
двухступенчатая компоновка хвостовых поверхностей нагрева, т.е. пакеты водяного
экономайзера и воздухоподогревателя установлены в «рассечку».
Схема
пароперегревателя котла ТП-81
Воздухоподогреватель трубчатый,
двухступенчатый. По ходу газов первой идет 2-ая ступень воздухоподогревателя
поверхность нагрева которой 9180 м2, диаметр труб 51х1,5 мм,
сталь 3. За 2-ой ступенью воздухоподогревателя следует I ступень водяного
экономайзера, а далее - 1 ступень воздухоподогревателя с поверхностью нагрева
19800 м2, диаметр труб 40х1,5 мм сталь3.
Весь
воздухоподогреватель изготовлен в виде отдельных секций, состоящих из труб,
скрепленных трубными досками: верхняя ступень имеет 12 секций, нижняя - 24
секции.
Первая по
ходу воздуха ступень выполнена шестипоточной по газу и воздуху и четырехходовой
по воздуху. На рис. 8.5. представлена компоновка воздухоподогревателя
котла ТП-81.
Вторая
ступень - двухпоточная по газу и воздуху и одноходовая по воздуху.
Шаги труб, мм
(S1 x S2)
1-я ступень
62х40,5
2-я ступень
78х51
Живое сечение
по газам, м2
1-я ступень
17,8
2-я ступень
21,5
Живое сечение
по воздуху, м2
1-я ступень
25,1
2-я ступень
21,8
Упрощенная схема
воздухоподогревателя котла ТП-81
1-вход воздуха; 2-трубные
секции; 3-перепускной короб между нижними и верхними секциями первой ступени
ВП; 4-короб, направляющий воздух из первой ступени во вторую; 5-трубные секции
второй ступени ВП
3. Исходные
данные для расчета
Метод
последовательных приближений;
Топливо: Итатское
месторождение, Канско-Ачинского бассейна.
=130 0С; =230 0C; =30 0C
Расчетные
характеристики камерных топок при Д≥75т/ч при сжигании твердых топлив.
Таблица 1.
Вид
Топочного
устройства
|
Топливо
|
Коэффиц.
избытка
воздуха на выходе из
топки -
|
Допустим.
тепловая нагрузка объема
по услов. горения
()
|
Потеря тепла от хим.
недожога
|
Потеря тепла от механичес.
недожога
|
Доля уноса золы из
топки,
|
Камерная
топка с тв. удалением
шлака.
|
Бурый уголь
|
1,20
|
185
|
0
|
0,5-1
|
0,95
|
Присосы
воздуха по газоходам:
∆αпп=0,01; ∆αвэ=0,02(на каждую ступень);
∆αвп=0,03(на
каждую ступень);
∆αт=0,05; ∆αпл=0,04
Расчет
объемов воздуха и продуктов сгорания
Расчет объемов
воздуха и продуктов горения ведется на 1 кг рабочего топлива (твердого и жидкого) или на 1 м3 газового топлива, при нормальных условиях (0 0С
и 101,3 кПа).
Теоретический
объем сухого воздуха, необходимого для полного сгорания топлива при α=1
для твердого и жидкого топлив определяется по формуле Vно,в=(cr + 0,375∙sr)+0,265hr – 0,0333∙or;
Теоретические
объемы продуктов горения (при α=1) для твердых и жидких топлив: = 0,0186∙(cr+0,375∙ sr);
= 0,79Vно,в+0,008∙Nr;
= 0,111∙ hr+0,0124∙Wrр+0,0161∙ Vно,в;
Vно,г = + + ;
Расчет
действительных объемов продуктов сгорания по газоходам котла при избытке
воздуха α >1 ведется по формулам: (сведены в табл. 5.)
Объем водяных
паров
Объем дымовых
газов
Объемные доли
3-х атомных газов
Безразмерная
концентрация золы в дымовых газах, кг/кг
μзл=;
где аун-
доля золы топлива, уносимой газами.
Масса
продуктов сгорания, кг/кг
;
Расчет
теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания для барандатского угля:
Vно,в=(cr + 0,375∙sr)+0,265hr – 0,0333∙or=
0,0889∙(29,55+0,375∙0,65)+0,265∙3,86-0,0333∙19=3,038864;
= 0,0186∙(cr+0,375∙ sr)= = 0,0186∙(29,55+0,375∙0.65)=
0,55416;
= 0,79Vно,в+0,008∙Nr=0,79∙3,038864+0,008∙0,64=
2,40582;
= 0,111∙ hr+0,0124∙Wrр+0,0161∙ Vно,в= 0,960986;
Vно,г = + + =0,55416+2,40582+0,960986=3,920966;
Энтальпия
воздуха и продуктов сгорания (α=1) определяется по формулам:
·
для
воздуха: Ioв= Vно,в∙(С )в
·
для
дымовых газов:
Ioг= VRO ∙(С)СО+Vно,N ∙(С)N +Vн o,H O ∙(С) H O,
·
для
золы:
Энтальпия
продуктов сгорания при избытке воздуха α>1 определяется по формуле: Iг = Ioг + (α -1) ∙ Ioв + Iзл,
Расчет
теоретических и действительных значений энтальпий сведен в таблицу. 6.
4. Расчет
тепловой баланс и КПД котла
Составление
теплового баланса котельного агрегата заключается в установлении равенства
между поступившим в агрегат количеством тепла, называемым располагаемым теплом,
и суммой полезно использованного тепла и тепловых потерь. На основании
теплового баланса вычисляется КПД и необходимый расход оплива.
По
рекомендации расчет теплового баланса ведем в форме
Таблица 3
№
п/п
|
Наименование величины
|
Обозна-
чение
|
Размер-
ность
|
Формула или обоснование
|
Расчет
|
1
|
Располагаемое тепло
топлива
|
Qрр
|
кДж/кг
|
Qрр ≈ Qнr
|
13030
|
2
|
Температура уходящих
газов
|
|
0С
|
Принята предварительно
|
130
|
3
|
Энтальпия уходящих
газов
|
IУХ
|
кДж/кг
|
Таблица.2.
|
869,7
|
4
|
Температура холодного
воздуха
|
t0 ХВ
|
0С
|
Задана.
|
30
|
5
|
Энтальпия холодного
воздуха
|
I0ХВ
|
кДж/кг
|
Таблица. 2.
|
165,328
|
6
|
Потери тепла:
от химического недожога
|
q3
|
%
|
[табл. 3.1.]
|
0
|
7
|
от механического
недожога
|
q4
|
%
|
[табл. 3.1.]
|
0,5
|
8
|
в окружающую среду
|
q5
|
%
|
[ рис. 4.1.]
|
0,4
|
9
|
с уходящими газами
|
q2
|
%
|
|
4,758
|
10
|
Доля золы в шлаке
|
а Ш Л
|
-
|
(1-аун)
|
0,05
|
11
|
Температура сухого
шлака
|
t Ш Л
|
0С
|
6000С
|
600
|
12
|
Энтальпия золы
|
Iзл
|
кДж/кг
|
Форм3.3
|
38,836
|
13
|
Потеря с физическим
теплом шлаков
|
q6
|
%
|
|
0,0157
|
14
|
Сумма тепловых потерь
|
Σqпот
|
%
|
q2 +q3 + q4 +q5 +q6
|
5,67
|
15
|
Коэффициент полезного
действия котельного агрегата (брутто)
|
|
%
|
100- Σqпот
|
94,3
|
16
|
Давление перегретого
пара за котельным агрегатом
|
РПП
|
МПа
|
Задано
|
13,8
|
17
|
Температура перегретого
пара
|
t ПП
|
0С
|
Задано
|
560
|
18
|
Энтальпия перегретого
пара
|
iПП
|
кДж/кг
|
Задано
|
3489,5
|
19
|
Температура питательной
воды
|
t ПВ
|
0С
|
Задано
|
230
|
20
|
Энтальпия питательной
воды
|
iПВ
|
кДж/кг
|
Задано
|
990,2
|
21
|
Тепло, полезно
используемое в котельном агрегате
|
Q КА
|
кДж/кг
|
|
1095,546
|
22
|
Полный расход топлива
|
B
|
(кг/с)
|
|
24,74
|
23
|
Расчетный расход
топлива
|
Bp
|
(кг/с)
|
|
24,62
|
24
|
Коэффициент сохранения
тепла
|
|
-
|
|
0,996
|
Для данной
марки и модификации котла достаточно одного слагаемого из формулы:
=,
где -количество выработанного перегретого пара,
кг/с;
- удельная энтальпия перегретого пара,
кДж/кг;
После расчета
теплового баланса приступаем к расчету воздухоподогревателя первой ступени.
5. Конвективная шахта
Конвективная
шахта представляет собой опускной газоход с размещенными в ней в рассечку,
водяным экономайзером и трубчатым воздухоподогревателем. Низкотемпературные
поверхности нагрева имеют двухступенчатую схему расположения. Кубы водяного
экономайзера и воздухоподогревателя имеют «горячий» каркас и с основным
каркасом не связаны. Такая конструкция дает возможность осуществить приварку
этих блоков друг к другу. Сплошная заварка всех сочленений блоков устраняет
присосы воздуха и повышает тем самым экономичность котла. Тепловое расширение
конвективной шахты происходит снизу вверх, стык между верхними пакетами воздухоподогревателя
и верхним водяным экономайзером уплотняется линзовым компенсатором.
Расчет первой
ступени трубчатого воздухоподогревателя
Расчет
трубчатого воздухоподогревателя I
Таблица 4
№ п/п
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчет
|
|
1
|
Диаметр труб
|
d
|
мм
|
По конструкт. характеристикам
|
40×1,5
|
|
2
|
Шаги труб
- поперечный
- продольный
|
S1
S2
|
мм
|
По конструкт. характеристикам
|
60
40,5
|
|
3
|
Относительные шаги
- поперечный шаг
- продольный шаг
|
σ1
σ2
|
мм
мм
|
S1/d
S2/d
|
1,55
1,0125
|
|
4
|
Число труб в ряду:
- поперек хода
- по ходу воздуха
|
Z1
Z2
|
шт.
шт.
|
По конструктивным
характеристикам
|
156
35
|
|
5
|
Живое сечение для
прохода газов
|
|
м2
|
Характер.
|
17,8
|
|
6
|
Живое сечение для
прохода воздуха
|
|
м2
|
Характер.
|
9,31
|
|
7
|
Поверхность нагрева
|
H
|
м2
|
Характер.
|
12315
|
|
8
|
Температура уходящих
газов
|
|
˚С
|
Принята с последующим
уточнением
|
130
|
|
9
|
Энтальпия
|
I//ух
|
кДж/кг
|
I –табл.
|
833.4155
|
|
10
|
Температура газов на
входе в ВП
|
|
˚С
|
Принимается с последующим
уточнением
|
250
|
300
|
|
11
|
Энтальпия
|
I/вп
|
кДж/кг
|
табл. 6
по α//эк
1.3
|
1434.1
|
1728.42
|
|
12
|
Температура холодного
воздуха
|
tхв
|
˚С
|
Задана
|
30
|
|
13
|
Энтальпия
|
Iхв
|
кДж/кг
|
табл. 6
|
112,845
|
|
14
|
Тепловосприятие ступени
по балансу
|
Qб 1,2
|
кДж/кг
|
φ(I/
- I// + ΔαI0хв)
|
603,7
|
896,1
|
|
15
|
Присос воздуха в топку
|
ΔαT
|
-
|
таблица 3.2[1]
|
0,05
|
|
16
|
Присос воздуха в
пылесистему
|
Δαпл
|
-
|
таблица 3.2[1]
|
0,04
|
|
17
|
Отношение количества
горячего воздуха к Vнo,хв
|
βгв
|
-
|
αT - ΔαT - Δαпл
|
1,15
|
|
18
|
Коэффициент избытка
воздуха на выходе из ВП
|
β//вп
|
-
|
|
1,05
|
|
19
|
Энтальпия горячего
воздуха на выходе из ступени
|
I//гв
|
кДж/кг
|
|
683,5
|
934,6
|
|
20
|
Температура горячего
воздуха на выходе из ступени
|
t//гв
|
˚С
|
табл. 6
|
124,026
|
169,59
|
|
21
|
Средняя температура
воздуха
|
t
|
˚С
|
|
78,5
|
99,8
|
|
22
|
Средняя температура
газов
|
|
˚С
|
|
190
|
215
|
|
25
|
Средняя скорость газов
|
Wг
|
м/с
|
|
11,46
|
12,1
|
|
26
|
Коэффициент теплоотдачи
с газовой стороны
|
α2
|
|
рисунок 5.6[1]
|
38
|
40
|
|
27
|
Средняя скорость
воздуха
|
Wв
|
м/с
|
|
4,03
|
4,27
|
28
|
Коэффициент теплоотдачи
с воздушной стороны
|
α1
|
|
рисунок 5.5[1]
|
48,45
|
49,82
|
29
|
Коэффициент использования
поверхности нагрева
|
ξ
|
-
|
таблица 5.5[1]
|
0,85
|
|
30
|
Коэффициент теплопередачи
|
k
|
|
|
19,95
|
18,86
|
31
|
Температурный напор на
входе газов
|
Δt/
|
˚С
|
/ - t//
|
125,9
|
130,41
|
|
32
|
Температурный напор на
выходе газов
|
Δt//
|
˚С
|
// - t0хв
|
100
|
|
33
|
Температурный напор при
противотоке
|
Δtпрот
|
˚С
|
|
112,95
|
115,2
|
34
|
Больший перепад
температур
|
τб
|
˚С
|
t// - t/
|
94,026
|
139,59
|
|
35
|
Меньший перепад
температур
|
τм
|
˚С
|
/ - //
|
120
|
170
|
36
|
Параметр
|
Р
|
-
|
|
0,545
|
0,629
|
37
|
Параметр
|
R
|
-
|
|
0,78
|
0,82
|
38
|
Коэффициент
|
ψ
|
-
|
П. 5.3 рис. 5.15
[1]
|
0,65
|
0,65
|
39
|
Температурный напор
|
Δt
|
˚С
|
ψ Δtпр
|
73,41
|
74,88
|
40
|
Тепловосприятие по
уравнению теплопередачи
|
QT
|
кДж/кг
|
|
1178
|
1136
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5
|