7. Рассчитывается средний
температурный напор в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя,
:
Для первого прибора
(VI.9)
Для второго прибора
(VI.10)
Для третьего прибора
(VI.11)
и т.д.
8. Определяется плотность
теплового потока, , для
каждого отопительного прибора по ходу движения теплоносителя:
Для первого прибора
(VI.12)
Для второго прибора
(VI.13)
Для третьего прибора
(VI.14)
и т.д.
9. Рассчитывается
полезная теплоотдача, , труб
стояка, подводок к отопительным приборам, проложенным в помещении:
Для первого прибора
(VI.15)
Для второго прибора
(VI.16)
Для третьего прибора
(VI.17)
и т.д.
При определении
теплоотдачи 1 неизолированных
труб по [4, табл. 11.22 и 11.24] разность температуры теплоносителя и воздуха в
помещении в однотрубных системах отопления принимают с учетом температуры
теплоносителя на входе в отопительный прибор, т.е. .
10. Определяется
требуемая теплопередача отопительного прибора, , в помещении с учетом полезной теплоотдачи
проложенных в помещении труб:
Для первого прибора
(VI.18)
Для второго прибора
(VI.19)
Для третьего прибора
(VI.20)
и т.д.
11. Вычисляется расчетная
наружная площадь, ,
отопительного прибора по ходу движения теплоносителя:
Для первого прибора
(VI.21)
Для второго прибора
(VI.22)
Для третьего прибора
(VI.23)
и т.д.
После определения по каталогам или по [4, прил. X, табл. XI] выбирают ближайший типовой размер прибора (число секций,
радиаторов, количество панелей стальных радиаторов, длину конвектора, ребристой
трубы, регистра из гладких тру).
2. Расчет размера и
числа отопительных приборов в системах водяного отопления.
По каталогу приборов или
по [4, прил. X, табл. XI], исходя из расчетной площади, подбирают ближайший
типоразмер прибора.
Число секций чугунных
радиаторов, , определяют по
[4, табл. 9.13]:
(VI.24)
где площадь одной секции радиатора, , принимаемая по [4, прил. X, табл. 9.12];
поправочный коэффициент, учитывающий способ
установки отопительного прибора [9, табл. 9.12];
поправочный коэффициент, учитывающий число секций в
одном радиаторе;
Число панельных
радиаторов типа РСВ1 и РСВ2 рассчитываются по формуле:
(VI.25)
Для увеличения площади
прибора отдельные панельные радиаторы объединяют в блоки из двух параллельно
расположенных панелей. При этом расчетную площадь увеличивают, принимая понижающий коэффициент
теплопередачи прибора.
Размеры конвекторов с
кожухом определяются в зависимости от расчетной площади принятого типа
конвектора по [4, прил. X,
табл. X.1].
Число элементов
конвекторов без кожуха или ребристых труб в ярусе по вертикали или в ряду по горизонтали
определяется по формуле:
(VI.26)
где число ярусов или рядов элементов,
составляющих прибор;
площадь одного элемента конвекторов или одной
ребристой трубы принятой длины, , выбираемая по [4, прил. X, табл. X.1].
Длина греющей трубы в
ярусе или в ряду гладкотрубного прибора рассчитывается по формуле:
(VI.27)
где поправочный коэффициент, учитывающий
способ установки отопительного прибора [4, табл. 9.12];
число ярусов или рядов греющих труб, составляющих
прибор;
площадь одного метра открытой горизонтальной трубы
принятого диаметра, ,
определяемая расчетом.
При округлении дробного
числа элементов приборов любого типа до целого допускается уменьшить их
расчетную площадь не более
чем на 5% (но не более чем на 0,1). При других условиях принимается ближайший
нагревательный прибор.
Результаты расчета сводим
в таблицу 2 приложения.
VII. Подбор нерегулируемого
водоструйного элеватора типа ВТИ Мосэнерго
Водоструйные элеваторы
предназначены для снижения температуры воды, поступающей из тепловой сети в
систему отопления, до необходимой температуры путем ее смешивания с водой,
прошедшей систему отопления. Наиболее совершенным являются элеватор типа ВТИ
Мосэнерго (КПД-0,24) со сменным соплом.
1. Определяем коэффициент
смешивания:
, (VII.1)
где - температура воды в подающем
трубопроводе тепловой сети,
- температура горячей воды в подающем трубопроводе
системы отопления, ;
- температура горячей воды в обратном трубопроводе
системы отопления, ;
.
2. Определяем расход
воды, поступающей в элеватор из тепловой сети, :
, (VII.2)
где полные теплопотери здания, Вт;
- дельная теплоемкость воды, равная ;
.
3. Определяем расход
воды, поступающей в местную систему отопления после смешивания в элеваторе, :
. (VII.3)
.
4. Определяем расход
инжектируемой воды, :
, (VII.4)
.
5. Определяем
проводимость, :
, (VII.5)
где - потери давления в системе отопления, Па,
принимаемые по данным гидравлического расчета;
.
6. Определяем оптимальный
размер камеры смешивания, :
, (VII.6)
.
По найденному значению
подбираем элеватор №3 [1,
табл. 32]
Диаметр выходного сечения
сопла находится по уравнению, :
(VII.7)
где поправочный коэффициент (обычно ).
Определение производится методом
последовательного приближения. Для этого предварительно задаются величиной и
определяют . После этого
производится проверка принятого значения .
Подбор основных размеров
элеваторов (номер элеватора, ,
) предлагается определять по
номограмме [1, рис. 49]. Выбор номера элеватора, и производится
по известным значениям , или .
Для использования одного
и того же корпуса элеватора при различных расходах воды и давлений сопло делают
сменным.
VIII. Расчёт естественной вентиляции
В настоящее время в
жилищном строительстве почти исключительно используются системы вентиляции с
естественным побуждением.
В канальных системах
естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах
под действием естественного давления, возникающего в следствии разности
холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха.
1. Определяем
естественное давление, :
, (VIII.1)
где - высота воздушного столба, принимаемая
от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, ;
- плотность соответственно наружного и внутреннего
воздуха, :
. (VIII.2)
Расчётное естественного
давления для систем вентиляции жилого здания, согласно СНиП 2.04.05-91.
«Отопление, вентиляция и кондиционирование», определяется для температуры
наружного воздуха .
Для нормальной работы
системы естественной вентиляции необходимо сохранение равенства:
, (VIII.3)
где - удельная потеря давления на трение, ;
- длина воздуховодов (каналов), ;
- потеря давления на трение расчётной ветви,
- потеря давления на трение расчетной ветви, ;
- коэффициент запаса, равный 1,1-1,15;
- поправочный коэффициент на шероховатость
поверхности;
- располагаемое давление, ;
Вентиляционные решетки
размещаются на расстоянии 0,3 м от потолка.
2. Задаваясь скоростью
движения воздуха , , вычисляем предварительное живое
сечение сечения канала и вытяжной решётки, :
, (VIII.4)
где - объём вентиляционного воздуха,
перемещаемого по каналу, [2,
табл. 25];
- скорость движения воздуха, .
3. Определив
предварительное живое сечение канала по [2, табл. 26], уточняем его и находим
фактическую скорость движения воздуха, :
. (VIII.5)
Выбираем размеры
вентканалов , эквивалентный
диаметр , и площадь
поперечного сечения .
4. Далее находим эквивалентный
диаметр, канала круглого сечения, равновеликий прямоугольному по скорости
воздуха и потерям давления на трение, :
, (VIII.6)
где - размеры сторон прямоугольного канала, [2, табл. 26].
5. Используя номограмму
[2, прил.8], по известным значениям и определяем
удельные потери давления , и
динамическое давление
.
6. Определяем потери
давления на трение с учётом коэффициента шероховатости стенок канала [2, табл. 27].
7. Находим потери
давления в местных сопротивлениях, :
, (VIII.7)
Где - коэффициент местных сопротивлений на
участках [2, табл. 28].
8. Сравниваем суммарные
потери давления в каналах и.Если условия
проверки не выполнено, то изменяем размеры канала.
Результаты вычислений
сводим в таблицу 3 приложения.
Список использованных
источников:
1. Ерёмкин А.И, Королев Т.И. Тепловой
режим здания - М.: издательство АСВ, 2003. – 367с.
6. ГОСТ 21.602-2003. Правила
выполнения рабочей документации отопления, вентиляция и кондиционирования
воздуха. – 2003. – 50с.
7.СТП 101-00 Общие требования и
правила оформления выпускных квалификационных работ, курсовых проектов (работ),
отчетов по РГР, по УИРС, по производственной практике и рефератов. - ОГУ.: О
издательство ОГУ 2000. – 65с.
8. СТО НП «АВОК» 1.05-2006 Условные
графические обозначения в проектах отопления, вентиляции, кондиционирования
воздуха и теплохолодоснабжения - 2006. - 39с.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Табл. 1 Гидравлический
расчёт.
Исходные данные
Расчетные данные
Номер участка
Тепловая нагрузка на участке Q, Вт
Температурный перепад Dt=t1-t0, 0C
Расход воды на участке G, кг/ч
Длина участка l, м
Диаметр участка dу, мм
Удельное сопротивление на трение на
участке R, Па
Скорость теплоносителя v, м/с
Сумма коэффициентов местных
сопротивлений на участке Σξ, Па
Потери давления на трение на
участке Rl, Па
Потери давления на местные
сопротивления на участке Z, Па
Общие потери давления на участке Σ(Rl+Z), Па
Суммарные потери давления в главном
циркуляционном кольце Σ(Rl+Z), Па